Коэффициент учитывающий характер поверхности

Поскольку коэффициент теплопередачи является основным параметром, характеризующим теплопередающую способность поверхности, и необходимо стремиться к его большим значениям, проанализируем влияние вн и н. п на значение /Ср. На рис. П-1 приведены результаты параметрического анализа уравнения /(р = /(авн а . п) для стандартизованных АВО с г з = 12 и 19,6. По мере роста авн интенсивность увеличения /Ср уменьшается тем быстрее, чем ниже значение п- Учитывая характер изменения Кр = ави, а , п), можно примерно установить нижнюю границу значения авн, выше которой влияние вн на Кр незначительно, а следовательно, теплопередающая способность поверхности определяется только значением ан. п. Для наиболее часто встречающегося при расчетах диапазона а . п = 41—52 Вт/(м2-К) нижняя граница значений авн Для tjj = 12 и 19,6 соответственно составляет 2500—3500 и 3700— 4300 Вт/(м2.К). [c.38]

Коэффициенты а и с меняются вдоль пути реакции в соответств ии с непре рывным переходом от начального состояния системы (А, ВС) к конечному (АВ, С). Качественное представление об общем характере поверхности потенциальной энергии системы, описываемой функцией (9.17), можно получить, рассматривая сначала две независимые поверхности потенциальной энергии, отвечающие функциям грд вс и Ч лв.с и учитывая затем их взаимодействие. [c.114]

Общие кинетические уравнения (VII. 22) и (VII. 23) в каждом конкретном случае принимают определенный, иногда сложный, вид в соответствии с характером движущей силы АС, способами выражения поверхности контакта фаз Р, факторами, влияющими на коэффициент скорости процесса к. Эти уравнения служат основой расчета реакторов и массообменных аппаратов. Для этого необходимо в первую очередь знать численное значение коэффициента скорости процесса к — наиболее характерного показателя эффективности работы аппаратов. Основная сложность разнохарактерного влияния многих независимых переменных на скорость процесса учитывается именно параметром к. [c.158]

При выводе формулы (8-23) не учитывался характер движения жидкости в отстойнике (возможность вихреобразований) и допускалось, что потоки равномерно распределяются по всей площади аппарата. Для Определения необходимой поверхности отстаивания следует теоретическую поверхность, рассчитанную по формуле (8-23), умножить на некоторый коэффициент, учитывающий влияние неравномерности отстаивания, вихреобразований и других факторов на реальный процесс отстаивания. Ориентировочно этот коэффициент можно принять равным 1,3. [c.250]

С. Я. Герш и А. М. Архаров [41] на основании проведенных ими экспериментов установили, что поверхность контакта между фазами не равна поверхности пластин, составляющих дно ходов ректификатора. Это происходит вследствие волнообразования на поверхности дна и связано с шероховатостью материала. Поэтому они вводят фактор /, учитывающий влияние шероховатости материала. Они выяснили также, что на величину коэффициента массопередачи оказывают влияние величины флегмового числа, эквивалентный диаметр канала, средний радиус кривизны канала, число единиц переноса массы. Последний фактор учитывает характер кривой равновесия системы, подвергаемой ректификации. [c.290]

Величина коэффициента запаса прочности выбирается на основе соображений, часто выходящих за пределы вопросов, относящихся к курсу сопротивления материалов. Учитывается характер действующих усилий и напряжений (статический, переменный, ударный, длительный), однородность строения и механических свойств материала, качество п состояние поверхности, особые условия безопасности (возможность больших аварий и их последствия, безопасность людей) и др. По существу этот коэффициент определяется практическим опытом создания аналогичных конструкций и уровнем техники на данный период. Он колеблется в пределах 1,5—6, иногда повышаясь, например, для канатов подъемных устройств. [c.272]

При выводе формулы (8-23) не учитывался характер движения жидкости в отстойнике и допускалось, что потоки распределяются равномерно по всей площади аппарата. Поскольку такое предположение не соответствует действительней картине осаждения, в формулу (8-23) вводят опытный поправочный коэффициент 1,33 и поверхность осаждения, или сечение отстойника, определяют по уравнению [c.184]

При расчете температурных полей в неподвижных засыпках вызывает трудности учет пристенного эффекта, связанного с более рыхлой укладкой зерен в непосредственной близости от внутренней поверхности аппарата. Коэффициенты Лэх и кэг вблизи стенки аппарата будут иметь значения, отличные от значений в основной массе слоя из-за большей газовой прослойки, большей величины скорости фильтрования газа вдоль стенки и влияния стенки на характер отклонения струек сплошной среды в радиальном направлении при обтекании частиц. Учесть полное влияние этих эффектов на локальные пристенные значения Лэл и кдг не представляется возможным. Поэтому пристенный эффект учитывается через коэффициент теплоотдачи от поверхности стенки к фильтрующейся через зернистый слой массе газа (жидкости). [c.152]

Отсюда следует, что если мы вводим выражение Re в расчетное уравнение, то должны освободить его от влияния температуры и назначить ему роль только коэффициента, определяющего влияние увлажнения поверхности (иначе температура воды учитывалась бы дважды). Можно было бы вообще выделить из уравнения это выражение как отдельный коэффициент, имеющий характер коэффициента полезного действия орошения и зависящий от и подобно тому, как это [c.405]

Характер движения жидкости на тарелке оказывает существенное влияние на условия массообмена, поэтому при оценке разделительной способности обычно учитывают гидродинамическую структуру потоков. При этом исходят из понятия локальных характеристик явления массообмена в элементарном объеме с однородной гидродинамической структурой, распространяя последние на все массообменное пространство. Выражения (2-61) и (2-62) как раз и используются для локальной скорости массопередачи. Следует заметить, что в этих выражениях скорость массопередачи отнесена к единице поверхности раздела фаз. Однако практическое определение последней сопряжено со значительными трудностями, и поэтому в большинстве случаев используется понятие объемного коэффициента массопередачи, т. е. произведение коэффициента массопередачи на величину поверхности межфазного контакта, приходящуюся на единицу объема массообменного пространства. [c.127]

В дальнейшем ПАВ чаще всего использовались не как индивидуальные продукты, а в композициях. Объясняется это рядом причин как экономического, так и физико-химического характера. Часто некоторые дефицитные и дорогостоящие ПАВ можно заменить более дешевыми композициями. В других случаях добавляют к ПАВ минеральные и органические продукты, что усиливает их действие. Так, в процессе удаления нефти с поверхности океанов ПАВ выступают в роли пленкообразователя и диспергатора для сбора пленки в большие капли и превращения в тонущие эмульсии. Для этой цели в ряде случаев применяются композиции из высших жирных кислот и оксиэтилированных групп. Такая композиция обладает большим коэффициентом растекания и лучшими диспергирующими свойствами. В каждом случае применения ПАВ механизм действия может быть свой, что необходимо учитывать при выборе реагента. [c.118]

Приведенные выше соотношения между макроскопическими характеристиками твердых тел Ж, Рид, Е и ЗЧё/Ут) и величинами е и Ь наиболее приложимы для описания свойств ионных кристаллов, для которых потенциал сил протяжения между отдельными ионами отвечает закону Кулона (п=1). Однако здесь необходимо учитывать, что наряду с притяжением ближайших ионов существует отталкивание одноименно заряженных ионов следующей координационной сферы, снова притяжение в последующей сфере и т. д., т. е. необходимо производить суммирование взаимодействия всех пар ионов (с учетом. их знаков) по обе стороны от будущей поверхности раздела (рис. 1—9). Кроме того, должна быть учтена частичная релаксация в приповерхностном слое при разделении кристалла на части. Указанное суммирование энергий взаимодействия различных ионов дает в итоге численный коэффициент порядка единицы небольшое отличие результата от расчета по упрощенной схеме связано со знакочередующимся характером взаимодействий, когда взаимодействия удаленных ионов примерно компенсируют друг друга и основной вклад в работу когезии и поверхностную энергию дают ближайшие соседи. [c.25]

Основной физико-механической характеристикой смазочных масел является их вязкость, или коэффициент внутреннего трения. От величины вязкости зависит способность данного сорта масла нри температуре, характерной для данного узла трения, выполнять свои функции — поддерживать гидродинамический режим смазки, т. е. обеспечивать замену сухого трения жидкостным, и предотвращать износ материала. Ввиду исключительно большого разнообразия в конструкциях узлов трения, в характере и скорости движения трущихся поверхностей, а также в возникающих удельных нагрузках различные группы масел, а внутри групп отдельные сорта должны отличаться друг от друга но величине вязкости в широком диапазоне. Очевидно, например, что высоконагруженные механизмы требуют масел с высокими значениями вязкости, во избежание выдавливания масла из-под трущихся поверхностей и нарушения режима жидкостной смазки. С другой стороны, применение очень вязких масел в тех случаях, когда это не диктуется необходимостью, повышает энергетические затраты на преодоление трения, а применительно к двигателям внутреннего сгорания осложняет их запуск и эксплуатацию. От правильного выбора вязкости масла для определенных конкретных условий во многом зависит надежность и экономичность работы машин и механизмов. Именно поэтому, а также учитывая [c.175]

Прн адсорбции индивидуальных веществ (в отсутствие газа-носителя) скорость процесса определяется лишь величиной внутри-диффузионного сопротивления. Вследствие этого решения дифференциальных уравнений диффузии могут быть использованы для определения коэффициентов внутренней диффузии. При адсорбции из потока газа-носителя характер изменения концентрации на поверхности зерна, а также скорость адсорбции зависят и от внешнедиффузионного сопротивления, что в конечном счете учитывается наличием в решении критерия Био. [c.178]

Учитывая сложный характер зависимостей коэффициента теплопередачи, физических свойств греющего пара и кипящей жидкости от температурного режима аппарата, оптимальную поверхность теплообмена и распределение тепловых нагрузок по корпусам определяют с помощью ЭВМ. Высокопроизводительные многоступенчатые адиабатные испарители и испарители с тепловым насосом, позволяющие экономить [c.267]

Вычислим значение для совокупности условий, соответствующих максимальным диффузионным ограничениям, т. е. при максимальной температуре и наиболее крупных частицах смолы. При 95 °С в опытах на фракции смолы 48—65 меш (радиус набухших частиц 0,213 мм) скорость реакции составляет около 55-10" кмоль/ч на 1 кг смолы. Концентрация изобутилена у поверхности гранулы в этих условиях равна 0,0172 кмоль/м набухших частиц. При 95 С коэффициент диффузии )9ф=1,6-10 м /с. Авторы относят скорость реакции к 1 кг безводной смолы, тогда как для наших целей ее следует отнести к единице объема набухших гранул. Степень набухания в работе не указана, но, учитывая иллюстративный характер примера, мы можем принять, что 1 кг безводной смолы дает объем набухших частиц, равный 1-10" м . [c.194]

Следовательно, при расчете теплообменной аппаратуры необходимо учитывать, что величина коэффициента теплопередачи К зависит от температур и поверхностей твердой стенки, разделяющей теплоносители, и от характера изменения температур теплоносителей ty и вдоль теплопередающей поверхности. [c.273]

Приведенные расчеты продолжительности испарения капель имеют ориентировочный характер, ибо вывод основного уравнения (32.9) был основан на весьма упрощенном механизме испарения. В частности, совершенно не учитывалась полидисперсность аэрозоля, которая вследствие различной скорости движения капель в потоке газа приводит к сталкиванию и сливанию капель. При выводе уравнения не учитывалась также потеря тепла каплями за счет теплового излучения, влияние кривизны поверхности капель на упругость паров вещества и пр. Наконец, некоторые параметры, необходимые для расчета продолжительности испарения, в частности коэффициенты диффузии молекул испаряющегося вещества в газовой среде пламени, отсутствуют. Поэтому при расчете приходится прибегать к данным измерений для близких по составу сред. [c.255]

При определении давления пара кинетическими методами следует учитывать, что в случаях, когда а<1, измеряемое давление пара может быть меньше равновесного давления насыщенного пара. Отличие коэффициента конденсации а от единицы может быть связано как со сложным характером взаимодействия молекул пара с поверхностью вещества, так и с наличием поверхностных загрязнений, например, пленки окислов, нитридов и т. д. [c.255]

Следует, однако, отметить, что при изучении процесса в широком диапазоне изменения параметров коэффициент ароматизованности, как и индекс корреляции, а также отношение к с и характеризующий фактор не полностью оценивают влияние всех свойств сырья на образование и свойства сажи. Это связано с тем, что зависимость удельной геометрической поверхности от числа ароматических колец в молекуле сырья близка к прямой, тогда как зависимость выхода сажи от содержания углерода в ароматических структурах сырья имеет характер кривой насыщения. Поэтому при значениях С , равных 9и —100%, с увеличением /Са выход сажи не возрастает, хотя, конечно, дисперсность сажи увеличивается. Эту особенность процесса необходимо учитывать при изучении свойств новых видов сырья. [c.79]

Для описания массопереноса при ионном обмене можно использовать также модель, построенную на основе теории обновления поверхностей [84]. Эта модель массопереноса, являющаяся по существу дальнейшим развитием модели пограничного слоя, учитывает нестационарный характер строения поверхности и требует знания прежде всего времени обновления поверхности. Согласно этой модели, коэффициент массопереноса при турбулентном режиме может быть определен по следующей формуле [c.89]

Несмотря на множество попыток установить связь между способностью к электризации и физико-химическими свойствами контактирующих тел, все еще не дано достаточно точного объяснения явлений, возникающих при электризации тел. Это вызвано тем, что возникновение электрических зарядов при контакте тел зависит от ряда факторов расстояния между трущимися поверхностями и их состояния (наличия пленок влаги и загрязнений, шероховатости) характера взаимодействия контактирующих тел коэффициента и скорости трения давления природы заряда наличия внешних электрических полей состояния окружающей среды (влажности, температуры, загрязненности воздуха). Следует учитывать также электролитические эффекты, процессы рассеяния зарядов (перенос зарядов вследствие электропроводности, излучение в воздух, электронная эмиссия, десорбция ионов, пробой воздуха, газовый разряд), особенности методики измерения и т. п. [c.15]

До настоящего времени технические условия на проектирование стационарных систем пенного пожаротушения формируются исходя из нормативных значений интенсивности подачи раствора пенообразователя и времени тушения при заданном коэффициенте запаса раствора. Значения нормативных параметров устанавливаются на основании обобщения практических и опытных данных и носят частный характер как по условиям тушения, так и по видам и параметрам пен. В качестве примера в таблице приведены нормативные интенсивности подачи огнетушащих средств при тушении горючих жидкостей в резервуарах и проливах на землю. (Указания по тушению пожаров нефти и нефтепродуктов в резервуарах. — М. ГУПО, 1974.) В этом документе, а такжев Инструкции по проектированию установок автоматического пожаротущения СН 75 - 76 при назначении нормативных параметров не учитываются, в частности, условия подачи и растекания пены по поверхности горения, удельный расход пены, теплофизические свойства горючего и т.д. Так же и при объемном тушении высокократной пеной нормативная интен- [c.5]

Н. С. Зайнуллина, исследовавшая конденсацию Ф-13 при = = —10- 50° С на наружной поверхности горизонтальной трубы, установила, что примесь Ф-14 в Ф-13 снижает значения коэффициента теплоотдачи и качественно изменяет характер зависимости а = / (0) и а = / (i). Проведенный в ГИПХ хроматографический анализ показал, что в техническом Ф-13 содержится до 2% по объему примеси Ф-14, вносимого в Ф-13 при его изготовлении. Присутствие Ф-14, неконденсирующегося в условиях работы КДИ, приводит к снижению коэффициентов теплоотдачи более чем в два раза относительно значений для очищенного Ф-13 с концентрацией Ф-14 менее 0,1%. Это обстоятельство следует учитывать при проведении теплового расчета конденсатора-испарителя (см. рис. 19). [c.161]

Уравнение (38) имеет сравнительно простой вид вследствие того, что условный коэффициент черноты учитывает все многообразие зависимостей, имеющих место при лучистом теплообмене твердых тел, разделенных движущейся излучающей средой. Коэффициент отражает влияние степени черноты рефлектора излучателя или стенок камеры горения и поверхности нагрева, характера усреднения температуры излучателей, размещения газовых излучателей по отношению к лучевоспринимающим поверхностям и др. [c.26]

Если указанное предположение выполняется, то точка, изображающая систему, движется по потенциальной поверхности, отвечающей данному квантовому состоянию системы. Если эта точка достигает положения, соответствующего вершине потенциального барьера, то реакция происходит с неизбежностью. Поэтому для адиабатических процессов х = 1 (учитывая приближенный характер метода активированного комплекса, следует сказать коэффициент х близок к 1). [c.303]

Как видно из рис. 1У.6, расхождение опытных данных с формулой Д. А. Лабунцова не превышает 15%. Несмотря на хорошее совпадение опытных данных с расчетом, учет поправки на волнообразование представляется недостаточно обоснованным даже при соблюдении условия КеЖскр. Величина Некр, вычисленная по рекомендациям П. Л. Капицы или Л. Н. Маурина и В. С. Сорокина, определяет предельное значение Не стекающей ламинарной пленки жидкости, при котором начинается волнообразование. Однако следует учитывать и второе условие — достаточную протяженность начального участка, равную нескольким длинам волн, на котором может развиться волновое течение. Кроме того, заметное влияние волнового характера течения пленки на среднюю величину коэффициента теплоотдачи будет в случае преобладающего волнообразного характера поверхности пленки по периметру трубы. Для труб малого диаметра это условие может быть определяющим. Д. А. Лабунцов и В. П. Исаченко рекомендуют вводить поправки на волнообразование, если диаметр трубы удовлетворяет следующему приближенному соотношению [c.150]

Выше было отмечено, что для коагуляции в динамических условиях роль гидродинамического фактора гораздо более существенна, чем фактора поверхностных сил в теории ДЛФО. Однако было бы неправильным считать, что в динамических условиях коагуляции вообще не зависит от характера поверхности частиц. Эта зависимость проявляется, причем именно через гидродинамический фактор. Рассмотрим влияние на коагуляцию гидрофобизации поверхности частиц, в результате которой жидкость приобретает способность скользить по поверхности частиц. Наиболее правомочным является допущение [24], согласно которому тангенциальная скорость перемещения жидкости пропорциональна тангенциальному напряжению, действующему в этой точке, с коэффициентом проскальзывания , что и предполагалось при написании условий (1.5) и (1.6). Выше было показано, что проскальзывание жидкости необходимо учитывать, если 6ii >i /, где Ri — радиус кривизны поверхности частицы. Легко понять физический смысл величины ri , имеющей размерность длины. При течении жидкости через капилляр диаметром Dk ее расход в (1-)-8г1Р/1>к) раз больше, чем при полном прилипании к стенкам капилляра, т. е. скольжение эквивалентно уширению капилляра на величину порядка ri . Сила гидродинамического сопротивления движению отдельной сферической частицы при 6ri i o отличается от силы, определяемой по формуле (1.3) (при условии 6Ti i o) лишь числен- [c.21]

Обоснованность этого положения, правда в несколько иной форме, показали Уолдман [38], Томас [39], Петерсон [40] и Эм [41]. Для учета условий вентиляции при пожарах, когда площадь проемов оказывается недостаточной для поступления приточного воздуха в количествах, необходимых для свободного горения, исследователи принимают различные исходные данные при оценке характера воздействия пожара (который учитывается коэффициентом 1 ). Помимо условий вентиляции учитывают либо пожарную нагрузку (количество тепла, выделяемое во время пожара с одного квадратного метра пола [41], количество тепла, воспринимаемое внутренней поверхностью помещения [39] и т.п.), либо удельную загрузку, выраженную в единицах эквивалента древесины [40]. [c.118]

Зная AQ, можно приступать к аналитическому расчету дополнительной поверхности теплообмена, решению вопроса увеличения производительности вентилятора, обоснованному выбору рекомендаций по изменению схем обвязки теплообменных секций, разработке комбинированных схем, определению границ регулирования и т. д. Повышение эффективности работы АВО неразрывно связано с увеличением коэффициента теплопередачи Кф, анализ которого возможно выполнить по графику Кф = = f vp)y3 или аналитическому выражению Кф = Кк(ир)". Поскольку предварительно определен дополнительный тепловой поток AQ для выбранной температуры /, или t, можно подсчитать значение (1 р)уз, при котором достигается номинальный теплосъем. По (ор)уз определяется количество воздуха, участвующего в теплообмене, производительность вентилятора по эксплуатационной аэродинамической характеристике и сопротивлению теплообменных секций // . ==/( (ир) з находится увеличение затрат мощности на обеспечение номинального теплосъема при повышенных значениях или t. Характер изменения Кф == f (г> р)уз обусловливает увеличение Кф на АВО в пределах 5—15%, что зависит, главным образом, от соотношения авн и ан. п. Чем выше значение вн, тем в большей степени характер изменения Кф = /(ир)уз приближается к характеру изменения ан. п от скорости воздуха в узком сечении. При построении Кф =s = [( Р)уз для различных зон работы АВО интенсивность изменения Кф может заметно различаться, поэтому при анализе изменения Кф и разработке рекомендаций необходимо учитывать возможность повышения эффективности работы отдельных зон, реализуемую перераспределением охлаждающего воздуха. [c.79]

Однако иногда при моделировании процесса конденсации необходимо учитывать ее истинный механизм, имеющий барьерно-диффузионный характер. Если, например, в смеси имеется неконденсиру-ющийся газ, то при конденсации пара около поверхности конденсации образуется слой газа, затрудняющий доступ пара к этой поверхности. Кроме того, образующаяся пленка конденсата (в дальнейшем будем рассматривать только пленочную конденсацию) может существенно изменить общий коэффициент теплоотдачи от пара к стенке. [c.200]

По характеру изменения коэффициента пересчета от R h также различают три зоны. Однако границы существования этих зон не совпадают с границами соответствующих зон для kq. Такое положение объясняется тем, что полный к.п.д. насоса представляет собой произведение частных к.п.д. — механического, объемного и гидравлического. При этом с увеличением вязкости перекачивдемой жидкости объемный к.п.д. несколько увеличивается, а механический и гидравлический к.п.д. существенно уменьшаются. Механический к.п.д. учитывает потери энергии на трение наружной поверхности рабочего колеса и других деталей ротора о жидкости (дисковое трение). Гидравлический к.п.д. учитывает потери энергии на преодоление гидравлических сопротивлений при движении жидкости по каналам рабочего колеса. Таким образом, общий к.п.д. насоса учитывает потери энергии как на дисковое трение, так и на гидравлические сопротивления внутри рабочего колеса. Влияние вязкости (а следовательно, и числа R h) на величину этих потерь различно и оно сказывается на значении общего к.п.д. насоса. [c.87]

Обычно принимают, что В равна единице и ц.= [хсоз9, где 6 — угол наклона диполей к нормали. Гаркинс и Фищер [46] обращают внимание на эмпирический характер приведенной интерпретации. Эти авторы предпочитают учитывать только то, что ДУ пропорциональна поверхностной концентрации Г, и считают, что коэффициент пропорциональности представляет собой некоторую количественную характеристику пленки. Такой подход вполне разумен, поскольку, как сейчас известно, поверхность воды структурирована и вещество, образующее пленку, меняет структуру поверхности [21]. Такие структурные изменения поверхности подложки должны сопровождаться изменением его вклада в поверхностный потенциал, и поэтому величины А У нельзя полностью и безоговорочно относить к молекулам пленки. [c.100]

Относительные адсорбционные коэффициенты (т. е. отношение г/ =ау/а1) могут быть определены из данных по адсорбционному равновесию соответствующих бинарных смесей. Г. В. Исагулянц, А. А. Баландин и Е. И. Попов [793] предложили для определения величин относительных адсорбционных коэффициентов простой метод изотопного разбавления. Этот метод может быть справедлив лишь для идеального адсорбированного слоя. Нахождение значений адсорбционных коэффициентов, из кинетических данных в принципе должно иметь преимущества перед их определением из изотерм адсорбции, поскольку величины, полученные из кинетических уравнений, могут характеризовать адсорбцию компонентов реакции непосредственно в ходе каталитического процесса. Однако следует учитывать, что характер этих величин зависит от вида кинетического уравнения. Так, в уравнения кинетики реакций на неоднородных поверхностях, как отмечалось в главе VII, могут входить величины, характеризующие места поверхности с наибольщей ажорбционной снособностью (на которых скорость реакции мала), а не места с наибольшей каталитической активностью. [c.379]

И определили объемную долю в ионите, изучая коэффициенты диффузии в смоле при температуре ниже нуля. При температуре выше нуля коэффициенты диффузии экспоненциально зависят от обратной абсолютной температуры, причем кажущаяся энергия активации составляет 6 ккал/молъ. Если температура в системе ниже нуля, эта зависимость имеет другой характер. Различие в изменении коэффициента диффузии при температурах выше и ниже нуля определяет величину объемной доли замерзших пор. В расчетах вводились поправки на потерю воды ионитом При замораживании и на высокую плотность электрических зарядов на поверхности пор. Шлёгль и Шуриг показали, что максимумы на кривой распределения соответствуют порам диаметром 260 и 420 А для ионита с низким числом поперечных связей и порам диаметром 120 и 220 А для ионитов с высокой степенью сшивания. Из-за разрушения ионита при замораживании удалось измерить только поры диаметром больше 100 А следовательно, при таких измерениях учитывалось около 50% всего объема пор ионита. [c.93]

Как отмечено Ц. Эйрин-гом [62], в реальных условиях процесс поглощения на ограничивающих поверхностях не является постоянным, а носит прерывистый характер учитывая это, Ц. Эйринг дает другое выражение для коэффициента затухания б [c.186]

Несмотря на широкое применение фланцевых соедш1ений во всех отраслях манииюстроительной практики, расчет их производится на основе целого ряда допущений, с применением коэффициентов, являющихся чисто эмпирическими величинами. При выборе фланцевого соединения необходимо учитывать а) давление и температуру среды б) характер и свойства среды в) качество поверхности фланцев, соприкасающихся с прокладкой г) свойство материала прокладки (прочность, эластичность, коэффициент трения) д) положение прокладки в соединении и ее геометрические размеры (толщина, ширина) е) воздействие на прокладку со стороны среды. В связи с различными условиями работы и требованиями к соединениям появились разнообразные конструкции фланцевых соединений. [c.73]