Зависимость от интенсивности вибрации

Сложная колебательная система ротор—корпус обусловливает наличие ряда критических частот. Амплитуда вибраций зависит от величины дисбаланса ротора, от отношения критической частоты вращения к рабочей и от степени демпфирования. При широком рабочем диапазоне частот вращения часто не удается избежать критических частот вращения, особенно если привод имеет несколько роторов. При отношении частот вращения роторов, близком к единице, возникают биения. В зависимости от типа и конструкции привода частоты первой гармоники роторной вибрации лежат в пределах от 100 до 1000 Гц [17]. Уровень роторной вибрации для приводов должен быть нормирован. За основной критерий интенсивности вибраций любого происхождения принимается амплитуда, допускаемое значение которой в рабочем диапазоне частоты вращения, например для приводов самолетов, составляет 30—50 мм/с. [c.141]

Прежде всего отметим, что использование явного выражения для функции f(r, т) позволяет найти зависимость вида распределения частиц по размерам от продолжительности помола, внешних параметров Га, Ь, к, а также от параметров, характеризующих начальное распределение частиц по размерам. Параметры Га, Ь, k считаем внешними, поскольку их значения определяются характеристиками технологического оборудования и условиями осуществления процесса. Например, величина к, как указывалось выше, определяется в основном энергетическими затратами на осуществление процесса (в частности, интенсивностью вибраций) параметр Га зависит от сил когезии в материале частиц, а также от ряда физических параметров процесса (температуры и т. д.). [c.286]

Обработка данных [92] пр относительной плотности газожидкостного слоя при различных скоростях газа, частотах и амплитудах вибраций показала (рис. IV-3), что для каждой скорости газа в интервале от 0,0049 до 0,060 м/с имеется критическая интенсивность вибраций (ns) кр, ниже которой г ) зависит только от скорости газа. После того как (ns) превышает (ns) кр, появляется зависимость 1) от (ns) (ns)-V . При скоростях газа больше 0,06 м/с наблюдается отсутствие зависимости относительной плотности газожидкостного слоя от интенсивности вибраций. [c.73]

Рис. 1У-3. Зависимость относительной плотности газожидкостного слоя от интенсивности вибраций для системы воздух —вода при > = 0,08 м (тарелки КРИМЗ [47]), с = 0,144 - г=5,3-10-з № ж = 1 2-10-з м/с Ят = 0,04 м .

Рис. УП-2. Зависимость объемного коэффициента массопередачи от интенсивности вибраций для систе.мы водный раствор сульфита натрия (0,35 г-экв/л) — воздух при 1>к=16-10- м, Ят=0,05 м, Гж = 0,415-10-3 м/с, 1Гг=0,06 м/с, /)т = 15-10-з м [c.126]

Массопередача в колоннах диаметром 0,1 и 0,3 м изучалась [98] с вибрирующими насадками различной конструкции. Расстояние между тарелками было постоянным— 0,1 м. В опытах варьировали жидкостные нагрузки при постоянных объемных соотношениях фаз, амплитуде и частоте вибраций, толщине тарелок. Получены зависимости ВЭТТ от интенсивности вибраций и удельного расхода энергии. Показано, что при одинаковых расстояниях между тарелками и их толщине, а также амплитуде вибраций эффективность вибрационной колонны не зависит от типа и геометрических ха- [c.131]

Адаптивным называют способ механической обработки, обеспечивающий оптимизацию процесса за счет изменения условий обработки, прежде всего режимов резания в зависимости от конкретных условий стружкообразования в каждой точке заготовки. Использование систем адаптивного управления делает возможным самостоятельный поиск оптимального режима в процессе работы. Они перерабатывают непрерывно поступающую информацию о величине принятого для регулирования критерия, например силы, температуры, интенсивности вибраций, в нестационарное движение резания. При обработке биметаллов, например сверлении, при переходе инструмента из одного материала в другой также целесообразно автоматическое изменение режимов резания, например подачи. В этих случаях обработка производится с переменными режимами резания, изменяющимися непрерывно или дискретно. Например, на рис.28 показана блок-схема адаптивной системы управления износом режущего инструмента. Для оценки скорости износа принята термо-ЭДС, измеряемая естественной термопарой 4 резец 9 — заготовка 3. Сигнал с термопары 4 поступает на прибор 5 для измерения величины термо-ЭДС, откуда усиленный сигнал поступает на сравнивающее устройство 6 для сопоставления величины этого сигнала со значением, хранящимся в памяти задатчика 7. При рассогласовании, т.е. при нарушении стационарности процесса резания, из блока 6 подается управляющий сигнал на усилитель 8, который заставляет исполнительный механизм / воздействовать на У 2 т 4. скорость главного движения [c.86]

Установлено, что проницаемость осадка k зависит не только от физико-химических свойств суспензий (эксперименты проводились и на других суспензиях, помимо указанных выше), но и от параметров вибрации. Последнее иллюстрируется рис. 3.11, на котором в полулогарифмической системе координат показана зависимость проницаемости k от интенсивности колебаний и частоты вибрации. Характерным является возрастание проницаемости с увеличением интенсивности вибрации, Причем при одинаковых значениях интенсивности, но разных частотах колебаний, большая проницаемость осадка будет при большей амплитуде вибраций, что обусловлено понижением степени ожижения осадка в подобном случае. [c.108]

Функцией вибрационного воздействия в рассматриваемом случае являются предел текучести и пластическая вязкость осадка, величины которых снижаются по мере увеличения интенсивности вибраций. Это иллюстрируют экспериментальные данные, полученные для пластической вязкости осадков различных суспензий (рис. 3.13) в зависимости от интенсивности частоты колебаний. Следует отметить, что эффективность вибрационного воздействия на снижение предела текучести и пластической вязкости для осадка заданного вида и влажности повышается при одной и той же величине виброускорения с уменьшением частоты колебаний, т. е. амплитуда колебаний оказывает решающее влияние на процесс разрушения структуры тиксотропного осадка. Таким образом, вибрация влияет на процесс съема вязкопластичного осадка через воздействие на его реологические параметры. [c.112]

Рис. II.9. Зависимость эффективной вязкости водной суспензии алюмосиликатов от интенсивности вибрации.

Выше речь шла в основном о влиянии вибрации на системы с жидкой дисперсионной средой, т. е. на суспензии. Было показано, что при достижении некоторого критического значения интенсивности вибрации /о вязкость системы резко снижается (на два — три порядка), после чего зависимость ее от интенсивности становится значительно слабее. Механизмы вязкого течения при интенсивности //о заметно различаются. [c.91]

Рис. 1У.8. Зависимость вязкости наполненной битумной системы от интенсивности вибрации (а) и вибрационного градиента скорости (б).

В первой серии опытов была изучена зависимость вязкости от интенсивности вибрации. Регулирование интенсивности достигалось путем изменения амплитуды колебаний. Как видно [c.198]

Рис VI.6 Зависимость эффективной вязкости высоконаполненной дисперсной системы 1 от интенсивности вибрации [c.222]

Рис. 36.8. Способы крепления шасси прибора Рис. 36.9. Зависимость интенсивности отказов рассматриваемого ЭРЭ от вибрации

И амплитудой щ = 0,0055 см. Длина шасси I = 25 см, толщина к = 0,3 см. Зависимость интенсивности отказов ЭРЭ от амплитуды и частоты вибраций X и, со), приведена на рис. 36.9. [c.571]

В результате лабораторных испытаний установлено, что вибрации оказывают значительное влияние на образование и развитие процесса схватывания первого рода. В определенных условиях частоты и амплитуды колебаний интенсивность изнашивания поверхностей трения в условиях схватывания первого рода увеличивается в 100—150 раз по сравнению с интенсивностью изнашивания без вибраций. В определенных условиях вибраций расширяются границы существования процесса схватывания первого рода. При малых скоростях скольжения (от О до 0,05 м/сек) в определенных условиях вибрации возникают окислительные процессы (фреттинг-процессы), полностью вытесняющие процесс схватывания первого рода, который интенсивно развивается в этом диапазоне скоростей, но без вибраций. Определены границы существования интенсивного окислительного процесса в зависимости от скорости скольжения, амплитуды, частоты колебаний, нагрузки, твердости металла и среды. [c.45]

Выше было отмечено, что изменением угла установки лопастей рабочего колеса можно снизить разгонную скорость вращения. Имеются предложения использовать это свойство ПЛ турбин в качестве способа дополнительной противоразгонной защиты. Для этого при невозможности закрыть направляющий аппарат должен производиться разворот лопастей рабочего колеса либо на уменьшение угла ф до минимальной величины — 18—20°, либо на увеличение до -f20-f- 25°. При таких значениях ф турбина, правда, не остановится, но скорость ее вращения будет близка к нормальной. Эти способы кажутся весьма заманчивыми, однако они имеют и недостатки. Если при полном открытии направляющего аппарата поворачивать лопасти на уменьшение угла ф, то проходим точку абсолютного максимума разгона, который значительно превышает расчетные значения, определенные исходя из комбинаторной зависимости. В случае разворота на увеличение угла ф возрастает расход и возникают интенсивные пульсации и вибрации. [c.307]

Все многообразные опасные и вредные факторы гальванического производства по природе воздействия иа человека можно свести в три основные группы (ГОСТ 12.0 003—74 ) физические (движущиеся части и оборудование параметры микроклимата, шум, ультразвук, вибрация, пожаро-взрывобезопасность), химические (вредные токсичные вешества в различном агрегатном состоянии), психофизиологические (физические и нервно-психические нагрузки, рабочая поза, темп и ритм труда). Каждый фактор в зависимости от интенсивности и условий воздействия может быть опасным [c.200]

На рис. 2, 3,а показана зависимость задержки дисперсной фазы от суммарной нагрузки ( ZW ) и интенсивности ( D ) при пульсации и вибрации. Из рисунков видно, что при одинаковой нагрузке и интенсивности D>600 задержка в колонне с пульсацией больше, чем с вибрацией. При этом по мере увеличения интенсивности до D = 1500 разница в значениях задержки возрастает до 40-50%. Известно, что величина задержки дисперсной фазы и значение предельной нагрузки (нагрузки захлебывания S, взаимосвязаны и находятся в обратной зависимости друг от друга. Это хорошо иллюстрируется рис. 4, из которого следует, что с увеличением 3 от 600 до 1500 разница в нагрузках захлебывания возрастает и при = 1500 составляет 30-40%. [c.80]

Методы измерения прочности и износостойкости катализаторов и сорбентов в данной среде, к сожалению, пока научно не обоснованы. Так, очевидно, сравнительное измерение стойкости пористых тел по их измель-чаемости в данных химических условиях среды должно проводиться не просто при одинаковых режимах механического воздействия (частоты и амплитуды вибрации в барабанах, величины загрузки), но обязательно при различных режимах и в зависимости от их интенсивности. Известно что различия в стойкости у разных пористых тел сказываются гораздо резче при слабых, чем при достаточно интенсивных воздействиях, когда все [c.21]

В работе (95] описаны результаты определения методом фотографирования межфазной поверхности и дисперсности эмульсии в колонне с вибрирующими тарелками Карра (колонна имела диаметр 50 мм, диаметр отверстий в дисках 12,7 м№, свободное сечение 55%, расстояния между дисками 28,6 мм). Для диспергирования воды в органических жидкостях при интенсивных режимах вибрации получена зависимость [c.102]

Были исследованы [166] виброэкстракторы круглого сечения диаметром 105 мм, высотой 2 м и прямоугольного сечения 200X400 мм, высотой 1,6 м. В качестве сплошной фазы использовали воду, в качестве дисперсной — дизельное топливо. Коэффициент продольного перемешивания определяли импульсным методом. При отыскании зависимости Еп.с от интенсивности вибрации NA, удельного расхода фаз и (м м -ч), соотношейия расходов фаз V /V , и конструктивных параметров насадки был использован дробный факторный эксперимент. В результате получены уравнения регрессии (2) и (3), приведенные в табл. 8. [c.179]

С точки зрения нефтеперерабатывающей промышленности, где приходится пропускать громадные объемы жидкости, представляет важное. дначение одна особенность, общая для всех этих центрифуг. Эта особенность заключается в осаждении на роторе таких непластичных и тяжелых твердых веществ, как частицы окалины, ржавчины и грязи. В результате осаждения этих веществ возникают интенсивные вибрации и центрифугу приходится останавливать для очистки. Поэтому рабочее время центрифуги изменяется в зависимости от производительности и чистоты исходного масла и растворителя. В связи с этим для удовлетворительной работы в условиях нефтеперерабатывающих заводов требуется подача в центрифуги только очищенных жидкостей. В некоторых случаях, вероятно, целесообразно установить дополнительное оборудование для предварительной очистки и удаления тяжелых твердых взвесей из поступающего на экстракцию сырья. [c.245]

Е. П. Родионов и др. [28] провели испытания такой насадки, установленной в емкостном аппарате, и нашли зависимость интенсивности циркуляции жидкости в аппарате от размера диска и амплитуды его вибрации. Так, при амплитуде 2 мм и частоте 50 с - скорость потока струй на выходе из отверстий диска превышала 2 м/с, а скорость потока жидкости, транспортируемой диском, достигала 1 м/с. Внбродиск диаметром 360 мм перемещал до 730 м жидкости в час. Энергия струй, выходивших из отверстий вибродиска, была достаточной для турбулентного перемешивания жидкостей и суспензий на [c.36]

Столь неожиданную зависимость, по мнению авторов [101, 102], можно объяснить тем, что с увеличением интенсивности вибраций растет задержка дисперсной фазы, а капли дисперсной фазы в какой-то мере перекрывают сегментообразные проходы между соседними секциями аппарата, снижая обратный поток сплошной фазы между ними. [c.121]

Зависимость Я/Яo=f(Л) показывала, что при повышенных значениях амплитуды (Л>1 мм) псевдоожиженный слой уплотнялся (уменьшалось Н/Ио), а при малых (около 0,2—0,5 мм) расширялся максимально. Очевидно, это связано с резонансом и чрезмерно высокой интенсивностью вибрации при повышенных амплитудах. При включении вибратора до подачи газа слой переходил в псевдоожиженное состояние после некоторого уплотнения через стадию поршнеобразования. Если же вибратор включался после подачи газа, образуемые вначале псевдоожиження каналы разрушались, вследствие чего резко возрас- [c.13]

Путем регулировки расхода газа и интенсивности вибрации расширяют слой до оптимальной степени. Когда известна оптимальная область интенсивности вибрации для применяемого типа порошка и используемой аппаратуры напыления (например, для термопластических и других низконаполненных порошков, псевдоожижаемых в вибровихревых аппаратах типа АВН-200, она составляет 15 — 20 м/с ). ориентировочное определение зависимости расширения слоя от скорости газа можно производить графическим методом [4, 5, 7]. [c.82]

Скорость газового потока, вызывающая псевдоожижение в условиях вибрации, Иов зависит от высоты слоя, свойств сыпучего материала и газа, параметров вибрации. Построенные по опытным данным зависимости отношения скоростей uo/ ob, где uo — скорость газа при псевдоожижении без вибрации (рис. 7.14), свидетельствуют о наличии экстремума ов при определенных частотах вибрации и величинах отношений No/ds. При малых Ho/dэ скорость начала вибропсевдоожижения определяется в основном интенсивностью вибрации, а при больших — абсолютными значениями частоты и амплитуды вибрации. С увеличением частоты вибрации возрастает общее количество энергии, подводимой к слою, но одновременно увеличивается и диссипация энергии, в частности, из-за увеличения коэффициента затухания (см. рис. 7.13). [c.231]

Рис. 7.17. Зависимость коэффициента массопередачи от условий сушки ввлияние скорости сушильного агента б —влияние интенсивности вибрации.

Зависимость параметра, характернзующего скорость разрушения структуры, среднюю Q (1) и максимальную Q,, (2), от интенсивности вибрации 1 (по данным рнс. 59). [c.184]

По спектру первичных виброреограмм была получена зависимость условной эффективной вибровязкости от интенсивности вибрации во всем диапазоне изменения этой характеристики (рис. 81). Как следует из анализа данных, представленных на рис. 81, увеличение интенсивности вибрации сопровождается уменьшением величины эффективной вибровязкости и соответствующим увеличением текучести порошка. Однако увеличение текучести наблюдается лишь до определенных критических режимов вибрации, определяемых соответствующими критическими значениями амплитуды и частоты. Чем выше частота вибрации, тем ниже значение критической величины амплитуды (при / = 50 Гц а 0,5 мм, при /=75 Гц а<0,3 мм, при /=100 Гц а<0,2 мм) при превышении этих критических значений амплитуд с указанными частотами вибрации наблюдается резкое возрастание величины эффективной вибровязкости (рис. 81). Снижение текучести сопровождается резким вспуханием слоя материала, что объясняется переходом в область интенсивного виброкипения [159, 219]. [c.230]

Для изучения эффективности совместного действия вибрации и ПАВ в процессе течения двухфазных структур и выбора оптимальной степени покрытия частиц твердой фазы поверхностно-активным веществом исследовалась зависимость вибровязкости от интенсивности вибрации при истечении порошка СаСОз (5бэт = 3 м /г) с различной степенью покрытия а = 5пАг-1/5 стеариновой кислотой (рис. 83). [c.233]

Снижение интенсивности вибрации в зависимости от эффективной вязкости для порошков (СаСОз =3 м /г) покрытых ПАВ и в отсутствие ПАВ [c.233]

Рассмотренный выше способ описания воздействия вибрации на структуру и реологические свойства структурированной системы применим при не слишком высоких интенсивностях вибрации. При больших интенсивностях, как видно из рис. П.9, зависимость Т1эфф(/) выражена гораздо слабее. Это можно понять, если учесть, что структура уже не является непрерывной— возможен ее распад на конечные агрегаты. В этом случае использованные выше представления о квазикристаллическом ее строении и весь аппарат дырочных теорий, конечно, неприменимы. В рассматриваемом примере концентрированной суспензии для описания изменения г]эфф можно воспользоваться формулой, которая при малых значениях имеет вид [c.91]

При первом условии в системе существует непрерывная структура, при втором — она распадается на агрегаты. В системах, содержащих высокодисперсную твердую фазу в газовой среде, т. е. в порошках, также наблюдается резкое снижение эффективной вязкости с ростом интенсивности внешнего воздействия, которое и в данном случае объясняется разрушением их структуры [15]. Естественно, что порошки существенно отличны от суспензий, и самое важное отличие — гораздо меньшая вязкость дисперсионной среды порошков (вязкость воздуха Т1 10 Па-с на два порядка меньше, чем вязкость воды). Есть и другие не менее важные отличия. Однако наличие структуры, обусловленное поверхностными силами межчастичного взаимодействия, характерно и для порошков, и для суспензий, и это свойство определяет их реологические свойства при интенсивностях вибрации вблизи критической величины /о. Это позволяет говорить о некотором общем для порошков и суспензий состоянии псевдоожижения при внешнем воздействии, в частности виброожижении при вибрации. В этом состоянии системы обоих типов ведут себя как вязкие жидкости, и для описания зависимости их вязкости от параметров вибрационного поля, по крайней мере, при не слишком интенсивном воздействии, можно воспользоваться формулой (II.ИЗ). При этом для порошков, как правило, можно считать, что т]—>-0, тогда [c.92]

Для виброреологических исследовании ВДП можно использовать капиллярные и ротационные вискозиметры [15]. С помощью капиллярного вибровискозиметра Т 15] были получены зависимости вязкости от интенсивности вибрации для высокодисперсного порошка карбоната кальция [108], по которым был надежно зарегистрирован переход от виброожижения к виброкипению. Тем не менее развитие этого метода виброреологических исследований представляется нецелесообразным по следующим причинам. Резкое вспухание слоя при переходе к виброкипению дает разрыв на плавной кривой вязкости г 1), которая скачкообразно возрастает в точке перехода. Продолжение измерений вязкости возможно лишь при создании над системой дополнительного избыточного давления, устраняющего эффект вспухания . Однако при этом возникает неопределенность в значении напряжения сдвига и, кроме того, оказывается невозможным провести измерения при достаточно малых напряжениях сдвига, как это принято в реологии дисперсий с жидкой средой при определении вязкости неразрушенной структуры. [c.102]

Рис. .22. Зависимость вязкости компози- 2,0 ции СМС с содержанием воды 35% (1) и 45% (2) от интенсивности вибрации

Результаты исследования реологических свойств некоторых высокодисперсных компонентов связующих в условиях сдвигового деформирования без вибрации и в сочетании с ней представлены в табл. VI.5 и на рис. VI. . Кинетические кривые на рис. VI.7 отражают зависимость изменения во времени эффективной вязкости от интенсивности вибрации. Аналогичные зависимости получены для полевого шпата и борсиликатной фритты. Исследования проводились при вибрации с частотами 16, 30, 50 и 100 Гц с помощью ротационного вибровискозиметра, описанного в [15]. [c.224]

Трубы вибрируют на дискретных частотах в зависимости, главным образом, от нх конфигурации, способов зак )епления и конструкционного материала, ( амая низкая частота, на которой вибрируют трубы, называется их основной собственной частотой. Интенсивность этих вибраций определяется значением периодического смещения трубы, причем наибольшее смеп1ение нмеет место обычно в середине пролета между опорами. Максимальное смещение относительно неподвижной центральной оси называют амплитудой вибрации. Для возбуждения вибрации труб к ним необходимо подводить энер гию. Эта анергия подво- [c.321]

Бесконтактное оптическое наблюдение за колебаниями поверхности контролируемого твердого тела осуществляют с помощью лазерного интерферометра [14]. Одна из возможных схем показана на рис. 1.30 справа. Луч высокостабилизированного лазера 9 расщепляют полупрозрачным зеркалом 8 на два луча, которые отражаются от зеркала 6 и ОК 5, поверхность которого колеблется под действием ультразвуковой волны. Лучи фокусируют линзой 10 и принимают фотоумножителем 11. Разность хода лучей в плечах интерферометра выставлена так, чтобы она была равна нечетному числу четвертей световых волн. Длина волны выбирается довольно большой (например, 0,6328 мкм от гелий-неонового лазера). Тогда косинусоидальный закон изменения интенсивности интерферирующих лучей при колебаниях поверхности изделия аппроксимируется линейной зависимостью при амплитуде до 3-10 м. Из сигнала на фотоумножителе фильтром 12 выделяют низкочастотную составляющую, соответствующую мешающим вибрациям, усиливают ее усилителем 7 и управляют перемещениями зеркала 6, которое укрепляют на компенсирующем его движение пьезоэлементе. Таким образом отстраиваются от влияния вибраций. [c.73]

При санитарно-гигиеническом контроле вентиляции в зависимости от конкретных условий, особенностей технологического процесса и типа вентиляционного оснащения производственного помещения должны измеряться следующие параметры воздушной среды концентрация вредных веществ в воздухе рабочей зоны, температура, влажность и подвижность воздуха интенсивность теплового облучения, а так же следующие параметры вентиляции ско рости и температуры потоков воздуха производительность, разность давлений шум и вибрация элементов вентсистем концентрации вредных веществ в при точном воздухе. [c.8]