Комбинированные схемы

Рис. III-2. Комбинированная схема установки АВТ

Рис. 1У-22. Комбинированная схема горячей н холодной сепарации гидрогенизата при гидроочнстке широких нефтяных фракций

Применение комбинированной схемы по сравнению с обычной позволит примерно на 15% снизить энергетические затраты и на 10—20% капитальные вложения [c.263]

Установка изомеризации пентан-гексановой фракции в СФРЮ. Установка высокотемпературной изомеризации фракции н. к. — 70 °С входит в состав комбинированной схемы переработки фракции н. к. — 180 °С. Кроме нее схема включает еще две отдельные установки предварительной гидроочистки прямогонной бензиновой фракции н. к. - 180 °С с блоком стабилизации и вторичной перегонки и каталитического риформинга фракции 70-180 °С. [c.153]

Готовой продукцией, получаемой по комбинированной схеме, являются катализат риформинга с октановым числом 95 (ИМ), изопентан -90 (ИМ) и изогексановая фракция - 78 (ИМ). [c.153]

Ниже приведены расходные показатели по двум установкам комбинированной схемы (на 1 т сырья) [c.156]

Одна из комбинированных схем, применяемых для повышения октановых чисел бензинов (выше 100), представлена на рис. 29 [c.163]

Сравнивая профили концентраций в каскаде и мембранной колонне, можно оптимизировать процесс разделения совмещением двух этих методов в одной комбинированной установке. Частным случаем такой комбинированной схемы является мембранная колонна с дополнительным мембранным элементом (см. рис. 6.17). [c.227]

При оценке производства азотной кислоты по комбинированной схеме 1/3,5 даже без полного подсчета себестоимости очистки и капиталовложений в нее, а лишь с учетом потерь кислоты с отходящими газами и затрат, связанных с расходом аммиака, установлено, что при выхлопах газа с содержанием МО+МОг от 0,1 до 0,3% (об.), потери кислоты на 1 т моногидрата НМОз составляют от 9,4 до 28,2 кг [75, 82]. При аммиачной очистке к этим потерям необходимо добавить непосредственный расход аммпака, а также учесть капитальные вложения на его производство. [c.218]

Стоимость ликвидации 1 м стоков пока еще велика. Причем наибольший удельный вес в общей сумме затрат занимают пар, топливо и амортизация (соответственно 35,13 и 19%). Однако уже наметились пути ее снижения. Среди них следует отметить использование поверхностно-активных веществ как антинакипинов, применение комбинированных схем (например, контактная выпарка — обычная многокорпусная), использование на первой ступени концентрирования стоков обратного осмоса, получение удобрений, осуществление процесса кристаллизации в корпусе выпарного аппарата и т. д. Все это потребует создания новых технологических процессов, нового оборудования, а следовательно, и новых исследовательских работ. [c.117]

Рис. 1-16. Комбинированные схемы обвязки

В комбинированных схемах обвязки (см. рис. 1-16) АВО рассчитывают по общей методике теплового и аэродинамического расчета с учетом особенностей процессов конденсации, переохлаждения или доохлаждение компонентов, распределения общей тепловой нагрузки между АВО и дополнительным теплообменным оборудованием, включенным последовательно по ходу продукта. [c.42]

Трудность расчета комбинированной схемы, представленной на рис. [c.43]

Если в качестве вторичного теплоносителя используется холодильный агент, АВО рассчитывают на режим конденсации. В системах воздушного охлаждения вспомогательные холодильные циклы подключаются к АВО в различных комбинациях, но в любом варианте комбинированной схемы холодильный цикл должен рассматриваться как вспомогательный, повышающий эффективность и надежность воздушного охлаждения. --------------------- [c.43]

Рис. II.4. Комбинированная схема с использованием вспомогательного холодильного цикла

Непрерывные технологические процессы химических и нефтехимических производств предполагают использование АВО при постоянных параметрах по температуре и давлению охлаждаемых или конденсируемых потоков. Для обеспечения стабильных параметров охлаждения применяют системы регулирования, увлажнения, комбинированные схемы охлаждения и пр. Однако такие параметры, как температура атмосферного воздуха t, объемная производительность вентилятора Ув и скорость охлаждающего воздуха Ууз, изменяются в течение различных периодов эксплуатации. Изменение t обусловлено годовыми, сезонными и суточными колебаниями температур. Величина Ууз при длительной эксплуатации изменяется в сторону уменьшения по мере увеличения аэродинамического сопротивления теплообменных секций. Опыт эксплуатации показывает, что плотные пылевые и волокнистые отложения на первых рядах труб по ходу охлаждающего воздуха и в глубине пучка могут приводить к снижению объемной производительности вентиляторов до 40%- Аналогичная картина наблюдается [c.50]

Приведенный пример расчета комбинированной схемы показывает ее полную эксплуатационную автономность. Вспомогательный холодильный цикл может рассчитываться как на непрерывную работу, так и на работу в пиковых режимах при повышении температуры атмосферного воздуха выше расчетного значения [c.46]

В комбинированной схеме по рис. 1-16, в газовая фаза охлаждается до насыщения в одной секции, а конденсация происходит в пяти остальных. При одинаковых температурах ti, tax и /вых в параллельной и комбинированной схемах получень> [c.48]

При гидроочистке дизельного топлива и бмее тяжелых фракций целесообразно применение горячей сепарации или сочетание горячей и холодной сепараций. На рис. 1У-22 изображена комбинированная схема разделения гидрогенизата широкого фракционного состава с получением фракций бензина, дизельного и котельного топлива [19]. Схемой предусматривается горячая сепарация [c.231]

Комбинированная схема является более эффективной и при необходимости переохлаждения конденсата, которое осуществляется после разделения газовой и жидкой фаз. Жидкая фаза может переохлаждаться в отдельно взятой секции основного [c.49]

Возможно и барботирование перегретого пара через слой жидкого аммиака. Например, в параллельной схеме это позволяет отвести 0,18 МВт тепла и дополнительно испарить 590 кг/ч холодильного агента, увеличив тем самым общую массовую нагрузку конденсатора. В этом случае весь объем аммиака поступает в теплообменные секции с температурой /к = 35°С общий тепловой поток на конденсацию возрастает до 1,49 МВт, что соответствует массовому расходу 4700 кг/ч, а количество конденсируемого продукта увеличивается с 2400 до 4100 кг/ч. Эти данные убедительно свидетельствуют о том, что введение в схему такого несложного устройства, как промежуточный сосуд в виде оросительной или барботажной камеры, дает возможность резко повысить эффективность системы охлаждения с АВО. Это лишний раз указывает на то, что различные комбинированные схемы позволяют полнее использовать возможности АВО и систем воздушного охлаждения. [c.50]

Разработка рекомендаций по усовершенствованию и интенсификации АВО может потребовать специальных расчетов. Необходимость таких расчетов возникает в случае применения комбинированных схем, вспомогательных холодильных циклов, дополнительных вентиляторов наддува и т. д. [c.79]

Помимо применения вспомогательных вентиляторов хорошие результаты дает использование комбинированных схем с концевыми кожухотрубными холодильниками, рассчитываемыми на периодическую и непрерывную работу. Вентиляторы наддува, способствуя увеличению коэффициента теплопередачи Кф на АВО, тем самым уменьшают требуемое количество охлаждающей воды в кожухотрубном холодильнике и необходимую поверхность теплообмена. [c.106]

Заметный эффект могут дать изменение схемы обвязки и перераспределение охлаждающего воздуха, особенно при конденсации и охлаждении многокомпонентных смесей. Несмотря на то, что комбинированные схемы с применением вспомогательных холодильных циклов требуют дополнительных капитальных затрат, их работа в схемах систем воздушного охлаждения отличается высокой эффективностью и стабильностью параметров испарения, охлал дения и конденсации холодильного агента. [c.106]

Следует подчеркнуть, что при использовании вспомогательного оборудования, комбинированных схем и холодильных циклов дополнительное оборудование не должно подменять основных аппаратов, а должно обеспечивать рассеивание необходимого количества дополнительного тепла в соответствии с характерам характеристики Q = /([c.107]

Как следует из рис. 3.16, использование комбинированной схемы взаимодействия фаз вполне себя оправдало, производительность клапанной прямоточной тарелки на 15—20% выше, чем у клапанной тарелки Глитч, а сопротивление при больших нагрузках по пару на 20—30% ниже. [c.330]

Однако увеличение потерь катализатора и расхода энергии с повышением давления является серьезным тормозом в развитии этого способа. В связи с этим в последнее время получают распространение схемы, в которых контактное окисление аммиака проводят при более низком давлении (до 4-10 Па), чем окисление оксида азота (до 12-10 Па). Для современных схем характерны большая мощность одной технологической нитки (380— 400 тыс. т/год) и возможно более полное использование энергии отходящих газов и низкопотенциальной теплоты в технологических целях для создания автономных энерготехнологических схем. Комбинированная схема производства разбавленной азотной кислоты под давлением 0,4—1 МПа приведена на рис. 38. Сжатый центробежным компрессором и нагретый воздух (4,2-10 Па, 200°С) поступает в рубашку совмещенного с паровым котлом контактного аппарата. Далее воздух поступает в смеситель, где смешивается с очищенным и разогретым аммиаком. Пройдя тонкую очистку в фильтре, встроенном в контактный аппарат, воздушно-аммиачная смесь поступает на двухступенчатый контакт, состоящий из трех платиновых сеток и слоя неплатинового ката- [c.107]

На современных установках пере10нки нефти чаще [грименяют комбинированные схемы орошения. Так, сложная колонна атмосфер — ной перегонки нефти обычно имеет вверху острое орошение и затем по высоте несколько промежуточных циркуляционных орошений. Из промежуточных орошений чаще применяют циркуляционные ороше — ния, располагаемые обычно под отбором бокового погона или использующие отбор бокового погона ддя создаЕГИя циркуляционного орошения с подачей последнего в колонну выше точки возврата паров из отпарной секции. В концентрационной секции сложных колонн ваку — мной перегонки мазута отвод тепла осуществляется преимущественно посредством циркуляционного орошения. [c.168]

В настоящее время процессы изомеризации пентанов и гексанов получили особенное значение в связи с общемировой тенденцией отказа от применения тетраэтилсвинца при приготовлении автомобильных бензинов Изомеризацией н-бутана получают изобутан, применяемый в процессе алкилирования. Необходимость в изобутане возрастает в связи с применением зысокоакгивных цеолитсодержащих катализаторов в процессе каталитического крекинга и соответственным уменьшение.м количества получаемого изобутилена в комбинированных схемах получения алки-латов, изопрена и метил-грет-бутилового эфира процесс изомеризации н-бутана используется в качестве головного, с последующим дегидрированием изобутака в изобутилен. Селективное вовлечение во вторичные процессы изобутилена исключает дорогостоящую и энергоемкую стадию ректификации., [c.3]

Недавно разработана новая комбинированная схема, позволяющая из конденсата и газового бензина получать сунербензин [c.163]

II ступеней. Охлажденная газовая смесь сжимается шримерно до 3-10 Па, очищается от диоксида углерода в абсорбере 8 и обогащенная свежим аммиаком поступает на стадию синтеза аммиака, жидкая фаза, представляющая собой после абсорбера 8 раствор углеаммонийных солей, поступает в систему синтеза карбамида. В результате использования комбинированной схемы исключается узел очистки газа конверсии от диоксида углерода и повышается рекуперация тепловой энергии, что обеспечивает снижение эксплуатационных и капитальных затрат, а также выбросов тепловой энергии в окружающую среду. [c.239]

До последнего времени в системах смазки большинства двигателей применяли комбинированную схему очистки масла, при которой фильтр грубой очистки является ПОЛНОПОТОЧНЫ1М, а фильтр тонкой очистки или центрифуга — неполнопоточными. При этом различают случаи, когда масло, прошедшее через вторую ступень очистки, сразу сливается в картер (рис. 50, а), и когда масло после тонкой очистки смешивается с маслом, подвергшимся только грубой очистке, и все масло, циркулирующее в системе, поступает для смазки деталей двигателя (рис. 50, б). Вторую разновидность комбинированной схемы (б) очистки называют иногда шунтовой схемой. Встречается также схема, при которой центрифугу устанавливают параллельно фильтру грубой очистки. Такая схема (рис. 50, в) осуществлена, на- [c.288]

В настоящее время в связи с повышением требований к чистоте масел комбинированная схема очистки уступает место полнапоточной. В системах смазки карбюраторных и дизельных двигателей чаще всего применяют последовательно включенные фильтр грубой очистки и центрифугу (рис. 50, г). Преимущество центробежной очистки по сравнению с фильтрованием — возможность удалять из масла в первую очередь абразивные неорганические загрязнения, имеющие более высокую плотность, и оставлять в масле некоторую часть органических загрязнений, обладающих противоизнос-ными свойствами. Однако скорость вращения ротора центрифуги зависит от режима работы двигателя, а при уменьшении частоты вращения ниже 6000 об/мин качество очистки масла значительно ухудшается. Поэтому на большинстве выпускаемых за рубежом и на некоторых отечественных двигателях в качестве второй ступени устанавливают полнопоточные фильтры тонкой очистки. [c.289]

Все схемы установки очистителей в гидравлических системах можно разделить на полно- и неполно Поточ-ные. В качестве очистителей в гидравлических системах применяют почти исключительно фильтры, установленные последовательно или параллельно в зависимости от назначения и конструкции агрегатов, входящих в систему. Для гидравлических систем целесообразнее всего применять комбинированную схему очистки, при которой вся рабочая жидкость фильтруется через фильтры грубой очистки, а защита наиболее ответственных агрегатов осуществляется фильтрами тонкой очистки. Кроме того, чтобы предохранить насосы от попадания особенно крупных частиц загрязнений и чтобы предотвратить попадание таких частиц в бак гидравлической системы, на всасывающей линии насоса и на заливной горловине бака часто монтируют предохранительные фильтры сетчатого типа. Фильтры тонкой очистки устанавливают на трубопроводах, подводящих рабочую жидкость к агрегатам с распределительными и регулирующими устройствами золотникового типа, особо чувствительными [c.292]

Варианты схем на рис. 1-14 и 1-15 могут успешно применяться при /вых —/i 12—15°С. Если /вх > 50 °С, а /вых — < 8—10 °С, то целесообразно применять комбинированные схемы воздушного охлаждения. f Комбинированные схемы по рис. 1-16 отличаются большим многообразием и применяются не только для экономии охлаждающей воды, но и в технологических линиях, где применение только АБО ксБОЗможпо по технологическим, конструктивным характеристикам или условиям прочности . Схема на рис. 1-16, а предусматривает последовательную работу ABO с кожухотрубным холодильником водяного охлаждения. Водяной холодильник рассчитывается на режим непрерывной эксплуатации для номинальной температуры или для температур [c.30]

Комбинированные схемы охлаждения используются при ком-примировании азотоводородной смеси в этом случае ABO эксплуатируются последовательно с газовым и аммиачным холодильниками, причем последний может быть установлен на входе в ABO или на выходе из него, тогда он используется как доох-ладитель азотоводородной смеси перед всасыванием в корпус компрессора среднего давления. [c.32]

В качестве примера рассмотрим комбинированную схему с использованием вспомогательного холодильного цикла (рис. П-4). Схема предназначена для охлаждения воды в количестве V = 50 м ч с температуры 1 = 60 °С до Ibux = 23° при температуре охлаждающего воздуха ii = 26Х, т. е. решается задача охлаждения, когда < ti. [c.43]

Зная AQ, можно приступать к аналитическому расчету дополнительной поверхности теплообмена, решению вопроса увеличения производительности вентилятора, обоснованному выбору рекомендаций по изменению схем обвязки теплообменных секций, разработке комбинированных схем, определению границ регулирования и т. д. Повышение эффективности работы АВО неразрывно связано с увеличением коэффициента теплопередачи Кф, анализ которого возможно выполнить по графику Кф = = f vp)y3 или аналитическому выражению Кф = Кк(ир)". Поскольку предварительно определен дополнительный тепловой поток AQ для выбранной температуры /, или t, можно подсчитать значение (1 р)уз, при котором достигается номинальный теплосъем. По (ор)уз определяется количество воздуха, участвующего в теплообмене, производительность вентилятора по эксплуатационной аэродинамической характеристике и сопротивлению теплообменных секций // . ==/( (ир) з находится увеличение затрат мощности на обеспечение номинального теплосъема при повышенных значениях или t. Характер изменения Кф == f (г> р)уз обусловливает увеличение Кф на АВО в пределах 5—15%, что зависит, главным образом, от соотношения авн и ан. п. Чем выше значение вн, тем в большей степени характер изменения Кф = /(ир)уз приближается к характеру изменения ан. п от скорости воздуха в узком сечении. При построении Кф =s = [( Р)уз для различных зон работы АВО интенсивность изменения Кф может заметно различаться, поэтому при анализе изменения Кф и разработке рекомендаций необходимо учитывать возможность повышения эффективности работы отдельных зон, реализуемую перераспределением охлаждающего воздуха. [c.79]

Нередки случаи, когда при наращивании мощностей действующего производства система воздушного охлаждения, до этого эксплуатируемая в расчетном режиме, становится узким местом в технологическом процессе, что требует интенсификации ее работы с целью обеспечения более высокого теплового потока при расчетных температурах охлаждающего воздуха. Обычно имеется некоторый резерв увеличения расхода воздуха через АВО, обеспечиваемый изменением угла поворота лопастей, но часто этого недостаточно. Тогда можно использовать дополнительные вентиляторы местного или общего наддува, изменить схему обвяаки теплообменных секций, установить дополнительное теплообменное оборудование или применить комбинированные схемы охладителя. [c.106]

Для широкого интервала изменения температуры ti хорошие результаты по стабилизации вых можно получить, примв-няя жалюзи и одновременно подогревая воздух, так как одного подогрева часто бывает недостаточно, особенно при низких температурах. Такая комбинированная схема (жалюзи, яв-догрев) удовлетворительно показала себя в условиях производства, но она требует дополнительных затрат на подготовку и транспортирование греющего агента. Стабилизация выходной температуры охлаждаемой или конденсируемой среды при регулировании достигается снижением производительности [c.115]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология