Конденсация многокомпонентных смесе

Падение температуры вдоль зоны конденсации теплоносителя связано с конденсацией многокомпонентной смеси и падением давления вследствие гидравлического сопротивления по ходу потока. [c.178]

При конденсации многокомпонентной смеси температура вдоль поверхности конденсации будет понижаться. В этом случае конечная температура на выходе из второй зоны к определяется как температура кипения исходной паровой смеси, перешедшей в жидкое состояние, по уравнению изотермы жидкой фазы [c.187]

Приведенные выше уравнения для расчета однократного испарения многокомпонентной смеси могут быть использованы и для расчета однократной конденсации многокомпонентной смеси, так как составы фаз и их относительные количества зависят только от конечных температуры и давления, а не от того, каким путем данная система получена нагревом и однократным испарением жидкости или охлаждением и однократной конденсацией паров. [c.90]

При однократной конденсации многокомпонентной смеси величины е или е показывают молекулярную и весовую доли остаи-шихся несконденсировавшихся паров, и J — е и J — е — молекулярную или весовую долю образовавшегося конденсата. [c.178]

При расчете однократного испарения (конденсации) многокомпонентной смеси углеводородов в присутствии водяного пара используют приведенные выше уравнения с заменой величины общего давления л на парциальное давление углеводородов л — рг- Некоторые особенности методики такого расчета рассмотрены в специальной литературе [54]. [c.179]

В многокомпонентных газовых смесях и растворах критические области наблюдаются в широком диапазоне параметров в зависимости от состава. Если рассматривать состояние многокомпонентной системы в координатах Р—Т (рис. III.24, III.25), то для смеси существуют три разные точки точка К— критическая точка, в которой наблюдается тождественность обеих фаз точка М, отвечающая максимальному давлению, при котором еще возможно существование двух фаз, н точка N, отвечающая максимальной температуре, при которой еще возможно существование двух фаз. Эти максимальные значения давления и температуры, при которых еще возможно существование двух фаз многокомпонентных смесей, называются соответственно критическим давлением и критической температурой конденсации многокомпонентной смеси [72]. [c.161]

Температура, соответствующая на диаграмме Р—Т критическому давлению конденсации, не равна критической температуре конденсации многокомпонентной смеси. [c.161]

Для дальнейших расчетов примем одну температуру значительно меньше среднемольной и другую примерно равной ей, например = 328 К (55 °С) и Га = 373 К (100 °С). При определении температур конденсации многокомпонентных смесей следует принимать первую температуру примерно равной и вторую — значительно большей среднемольной. [c.60]

Как следует из приведенных уравнений, наличие инертного компонента в газовой фазе уменьшает температуры кипения и конденсации многокомпонентных смесей, т. е. облегчает кипение жидкости и затрудняет конденсацию паров. [c.63]

Данному значению константы равновесия соответствует температура = = 375 К (102 °С). Выполняя аналогичные расчеты при данной температуре, убеждаемся, что она и является искомой температурой конденсации многокомпонентной смеси. Как следует из приведенных расчетов, подача водяного пара в количестве 20 молей на 80 молей газа снижает температуру конденсации смеси на 15° (см. пример 3). [c.63]

Процессы однократного испарения и конденсации многокомпонентных смесей описываются следующей системой уравнений р р =1 г-1. [c.71]

Точной методики расчета общего случая противоточной конденсации многокомпонентной смеси нет. Однако М. П. Малков, [c.314]

Для определения состава отдельных фракций, получаемых при конденсации многокомпонентной смеси, необходимо знать условия равновесия систем жидкость—газ. Для этих целей пользуются известными диаграммами состояния бинарных смесей основных [c.95]

В гл. 6 дополнительно дан расчет противоточной конденсации многокомпонентной смеси. [c.4]

МЕТОДИКА РАСЧЕТА СОСТАВА ОТДЕЛЬНЫХ ФРАКЦИЙ ПРИ КОНДЕНСАЦИИ МНОГОКОМПОНЕНТНЫХ СМЕСЕЙ [c.331]

Конденсация многокомпонентных смесей может быть осуществлена подбором соответствующих температуры и давления. Процесс проводят в сепараторах. Газ вначале осушают для предотвращения образования гидратов при низких температурах и освобождают от примесей двуокиси углерода и сероводорода, затем сжимают и дросселируют в сепаратор. Здесь при снижении давления [c.11]

Точной методики расчета общего случая противоточной конденсации многокомпонентной смеси нет. Однако Малков, Кравец и Арон разработали приближенный метод с использованием специальных функций — так называемых степеней извлечения (Си). [c.342]

При однократной конденсации многокомпонентной смеси е (или ё) определяет мольную (или массовую) долю несконденсировавшихся паров, а 1 — е = = г (или е = г) — мольную (или массовую) долю образовавшегося конденсата. [c.95]

Конденсация многокомпонентных смесей может быть осуществлена подбором соответствующих температуры и давления. Процесс проводят в сепараторах. Газ сначала осушают для предотвращения образования гидратов при низких температурах и освобождают от примесей диоксида углерода и сероводорода, затем сжимают и дросселируют в сепаратор. Здесь при снижении давления температура газа понижается и выделяется конденсат. Если газ обогащен компонентами С5 и выше, его конденсацию ведут при невысоком давлении и умеренных температурах. При небольшом содержании высококипящих углеводородов смесь разделяют методом низкотемпературной конденсации при 4,0—4,5 МПа и —70°С и ниже. Газовый конденсат направляют далее на разделение методом ректификации. [c.245]

Особенности предлагаемой схемы. Как видно из описания технологической схемы, основные стадии разделения смеси сухого газа с газом пиролиза этана осуществляются в аппаратах, работающих по конденсационно-испарительному методу, в его различных модификациях. Стадия деметанизации (колонна 8) и стадия деэтанизации (колонна 2) проводятся в аппаратах, в которых прямоточная конденсация многокомпонентной смеси в трубном пространстве аппарата осуш,ествляется за счет холода противоточного испарения полученного конденсата в межтрубном пространстве. При фракционировании этан-этиленовой фракции в колонне 12 конденсационно-испарительный метод реализуется более полно. В этой колонне противоточная конденсация в смеси в трубном пространстве аппарата осуществляется за счет холода противоточного испарения конденсата в межтрубном пространстве. [c.169]

Вычисление степени дистилляции или конденсации многокомпонентных смесей трудно ввиду сложности графической интерпретации. Для многокомпонентной системы можно составить общий материальный баланс и баланс по одному компоненту с помощью уравнений (12-118) и (12-119). Затем можно выразить степень дистилляции при помощи уравнения, аналогичного зависимости (12-120) [c.624]

В точной постановке процесс дифференциальной конденсации многокомпонентной смеси описывается системой обыкновенных дифференциальных уравнений. Широкое использование их в инженерных расчетах требует применения многомерных зависимостей компонентного состава паровой и жидкой фаз от давления и состава фаз при постоянной температуре. Объем экспериментальных исследований для построения этих зависимостей настолько велик, что это становится практически невыполнимым. [c.377]

Расчетный метод исследований процессов конденсации многокомпонентных смесей [2] ввиду сложности и большой трудоемкости расчетов (их целесообразно выполнять только при помощи электронно-вычислительной машины) весьма затруднителен. [c.45]

Шыбор схемы внешней трубопроводной обвязки ABO и теплообменных секций влияет на эффективность использования поверхности теплообмена и число единиц оборудований особенно при охлаждении и конденсации многокомпонентных смесей, холодильных агентов с высокой зоной перегрева. [c.27]

Коэффициенты, приведенные для случая конденсации многокомпонентных смесей или нри наличии некопденсируемых газов, являются очень грубой оценкой, которая обусловлена сопротивлением массопереносу [c.14]

На рис. 140 представлена принципиальная схема трехноточного каскадного цикла. Такой каскадный цикл с развитой системой регенерации холода особенно удобен для сжижения чистых газов. При полной или парциальной конденсации многокомпонентных смесей, осуществляемой при переменной температуре холодильным агентом последнего потока каскадного цикла, испаряющимся при постоянной температуре, всегда будут значительные разности температур на теплом конце конденсатора-теплообменника и обусловленные этой разностью энергетические потери на неравновесный теплообмен. [c.216]

При расчете прямоточной конденсации многокомпонентной смеси, когда стекающая жидкость и пар движутся в одном направлении, предполагают, что сканденсировавшая ся жидкость находится в равновесии с паро вой смесью, из которой она образуется в любом сечении конденсатора. Следовательно , отводимый конденсат находится в равновесии с оставшимся паром. [c.331]

Однако обычно эти решения очень громоздки и неудобны в использовании. Поэтому практически целесообразно проводить численное интегрирование уравнений (2-17) и (2-18). Такое численное интегрирование, по существу, является поинтервальным расчетом теплообменного аппарата. Поинтервальный расчет иногда используется и в ручном счете — при проектировании ответственных теплообменников, когда в процессе теплообмена имеет место значительное изменение физических свойств одного из теплоносителей например, при охлаждении газа в области закритических параметров, при конденсации многокомпонентных смесей и т. д. Одной из разновидностой упрощенного поинтервального расчета является широко применяемый в практике ручного счета графо-аналитический метод с определением среднеинтегральной разности температур. [c.29]

Если конденсируется индивидуальное вещество, то температура паров остается постоянной вплоть до полной конденсации, t к= к к При конденсации многокомпонентной смеси температура вдоль поверхности конденсации будет понижаться В этом случае конечная температура на выходе из второй зоны tr. к определяется как температура кипения исходной паровой смеси, пе-рещедщей в жидкое состояние, по уравнению изотермы жидкой фазы [c.155]

Работы, которые проводились и проводятся в отделе сжижения и разделения газов Института испотьзования газа АН УССР, включают исследование процессов осушки и очистки газов при сжижении и разделении их, разработку процессов газо1разделения с минимальными энергозатратами, разработку холодильных схем и циклов, обеспечивающих высокую термодинамическую эффективность в сочетании с конструктивной простотой исследование процессов сжатия и расширения многокомпонентных газовых смесей, теплопередачи при конденсации многокомпонентных смесей углеводородных газов. [c.3]