График для определения осевых

Рис. 5. График для определения осевых скоростей струй воздуха у вытяжных отверстий различной формы.

Выбор формы и определение габаритов турбинных камер имеют большое значение при проектировании блока здания ГЭС и производятся на основании гидравлического расчета. Поскольку турбинная камера непосредственно примыкает к статорному кольцу, то необходимо знать его размеры, характеризуемые высотой Во и диаметром расположения входных кромок колонн /Зст.вх- Вы-сота направляющего аппарата Яо, а следовательно и статора, обычно задается на габаритных чертежах каждого типа турбины. Предварительно для напоров до 25 м она может выбираться по графику на рис. 4-11. При меньщих напорах Sq/ i у осевых турбин возрастает до 0,4—0,45. Диаметр расположения входных кромок статорных колонн составляет [c.163]

Поле плотности осевого потока рУг и функцию тока г15( , т]) для каждого способа возбуждения циркуляции получают из гидродинамического анализа. Затем вычисляются функции / (л) и /2(4), определенные выражением (4.86), после чего рассчитывают коэффициент разделения q и разделительную мощность 6(7. На рис. 4.16 представлен график зависимости и 6(7 от числа Россби. Число Россби представляет собой одно из следующих чисел 6Q/Q, АГ/Го, ЬТв/Та или бГу/Го соответственно для возбуждения циркуляции по 1, 2, 3 или 4-му типу. Следует отметить низкую эффективность бокового теплового возбуждения по сравнению с другими способами возбуждения циркуляции. [c.218]

Опытом установлено, что если значение Рз мало, то относительный радиус Рх в вихревой камере может даже обратиться в нуль. Это возможно потому, что воздушное ядро вихря заполняется жидкостью, подаваемой вторичным ее течением к центру вихря по торцовой стенке форсунки. Однако в сопле, где осевая составляющая скорости движения жидкости значительно больше, чем в вихревой камере, отмеченное влияние вторичного течения на уменьшение относительного радиуса р не сказывается. Поэтому во всех дальнейших расчетах за основу принят относительный радиус Рз, определяемый на входе в сопло. Относительный радиус р в вихревой камере подсчитывался по формуле (26) с использованием для определения а графиков на рис. 5. Представленные на этом рисунке характеристики определены из уравнения (36) с использованием данных табл. 2. Для определения а, соответствующего т = 0,8, пользовались величинами и Рз, подсчитанными для этого значения т. Значение а, соответствующее т< 0,8, определялось на основе зависимости Рз от А , подсчитанной для величины т = 7з- [c.70]

Рис. 12.11. График для определения границы помпажа осевых компрессоров

При выборе мест приемных устройств систем вентиляции и решении других задач, связанных с определением концентраций Су, создаваемых точечными источниками, на величины осевых концентраций С вводятся понижающие коэффициенты 5, 5ь 5г, и 54, определяемые по формулам (62)—(66) или графику (см. рис. 13). Эти коэффициенты рассчитываются в зависимости от места расположения источника по следующим формулам [c.35]

Подбор вентиляторов производится по таблицам каталогов или по графикам-характеристикам, согласно требуемым производительности — объему подаваемого воздуха и напору. График, составленный для вентиляторов определенного номера, называют характеристикой, графики же, составленные для целой серии, — обезличенными характеристиками. На рис. 74 — 76 приведены обезличенные характеристики центробежных вентиляторов низкого и среднего давления и для осевых вентиляторов ЦАГИ. [c.166]

Рис. 32. График для определения коэффициента осевого перекрытия

На рис. УП1-9 режим жидкой фазы использован для определения доли участия внешнего переноса [уравнение (У1П-41)] и осевой вихревой дисперсии в скорости процкса. В этих областях можно ожидать, что значения N для систем с газовой фазой до некоторой степени будут низкими, однако коэффициент пропорциональности находится в пределах 2. Точность расчетов для жидкофазных систем находится в пределах 20%. График составлен для порозиости е = 0,40 и будет менее точным, если пределы изменения е будут значительно отличаться от этой величины. [c.546]

Для определения безопасных реяшмов работы осевых компрессоров пользуются специальными графиками, отражающими основные характеристики этих машин. На рис. 68 дана типичная универсальная характеристика осевого компрессора. По оси ординат слева отложены степени повышения давления Я в ранее принятом обозначении е, а справа — к. п. д. т) в %. По оси абсцисс намечены массовые подачи С в %. [c.111]

Рассмотрим характеристики оптически тонких дуг, что может позволить в первом приближении прогнозировать поведение дуг высокого давления в случае, когда газ достаточно прозрачен, а плотность объемного излучення и соизмерима с оЕ . Из уравнения энергии (2.1.40) следует, что для того, чтобы профиль температуры был мопотопио убывающей функцией радиуса и ие имел экстремумов (за исключением г=0), член У(А,УГ) должен иметь отрицательную величину. Знак этого члена определяется результирующей энергией аЕ —и, подведенной к газу. Как видно из уравнения (12.1.40), при оЕ и знак будет отрицательным, при оЕ < и — положительным. На рис. 7 представлены принципиальные зависимости и У в функции от температуры, построенные для одного давления и разных значений напряженности электрического поля. Каждая из кривых аЕ" соответствует постоянному значению Е п характеризует подвод энергии в различных точках сечепия какой-либо одной дуги. Следует заметить, что при изменении осевой температуры должен меняться и радиус дуги, соответствующий выбранному значению Е = с. При заданной величине То кривая Е = с на участке характеризует одну дугу с определенным радиусом Я. Таким образом, если известны а Т, р) и 11 Т, р), график, представленный на рнс. 7, легко может быть построен для любых условий горения дуги. [c.97]

Аэродинамические качества вентиляторов осевых так же, как для центробежных, должны онениваться согласно ГОСТ 10616—73 по аэродинамическим характеристикам, построенным в виде графиков зависимости величин полного и статического давлений, развиваемых вентилятором, потребляемой мощности М, полного т) и статического т]8 к. п. д. от производительности вентилятора Q при определенной плотности газа р1 перед входом в вентилятор и постоянной частоте вращения п рабочего колеса. [c.300]

Вискозиметрию можно количественно применять для определения молекулярной массы или полуколичественно для установления формы или для того, чтобы увидеть изменения молекулярной массы или формы. Молекулярную массу рассчитывают из графиков типа тех, что приведены на рис. 13-2 и 13-3, т. е. т1отн измеряют при нескольких значениях с и О, а [т]] определяют для каждого значения О экстраполяцией отношения Т1уд/с к с = 0 со второй экстраполяцией в дальнейшем к 0 = 0. Это просто и не будет дальше объясняться. Следующие примеры показывают полуко-личественное применение вискозиметрии. Основное правило, которым при этом руководствуются и которое было сформулировано выше,— увеличение или уменьшение вязкости характеризует соответственно увеличение или уменьшение осевого отношения. В примерах следует отметить, что этот вид информации может быть часто получен путем измерения одной только т1отп- [c.373]

В табл. 63 приведены формулы для определения величины и направления осевого и радиального усилий в зацеплении конических зубчатых колес с круго-. выми зубьями, а на рис. 33 график для определения величины и направления осевого усилия в ортогональной конической передаче при угле профиля исхода ного контура а = 20°. [c.318]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология