Поток отрыв

Следует учесть, что гидравлическое сопротивление циклонов в значительной степени зависит от запыленности газа, причем коэффициенты гидравлического сопротивления в запыленном потоке газа изменяются в среднем от 2 до 20 % в зависимости от концентрации пыли. По опытным данным, присутствие пыли в газе в количествах, превышающих 1 г/м , вызывает неоднородность процесса разделения системы Г — Т, образование вторичных циркуляционных потоков, отрыв пограничного слоя и уменьшение окружной скорости газа. При концентрациях более 10 г/м влиянием запыленности газа на гидравлическое сопротивление пренебрегать нельзя. [c.156]

На пластинке, поставленной 0,6 перпендикулярно к направле-нию потока, отрыв возникает [c.121]

Эти резкие искажения характеристики связаны с нарушением нормального течения в вентиляторе. При уменьшении производительности увеличивается угол атаки. При некотором критическом значении угла атаки происходит (обычно на периферии) отрыв потока на лопатках. Однако из-за того, что всегда имеется известная асимметрия лопаточного венца и потока, отрыв потока не возникает одновременно на всех лопатках, а только на группе (группах) лопаток. Это приводит к резкому нарушению течения как в осевом, так и в радиальном направлениях и дальнейшему неравномерному развитию отрывного течения. Это схематично представлено на рис. 3.49, а. При срыве потока на некоторой лопатке (лопатках) угол атаки лопатки А, расположенной слева, возрастает, а лопатки Б, расположенной справа, уменьшается. Результатом этого является перемещение срывной зоны по фронту решетки в направлении проекции и>1и относительной скорости набегающего потока ы>1. Образуется вращающийся срыв. В абсолютном движении скорость вращения срывной зоны может составлять 20. .. 70 % скорости вращения колеса. Возникают высокочастотные (порядка 50. .. 100 Гц) пульсации давления. В зависимости от геометрических параметров и аэродинамической схемы вентилятора, режима работы на левой ветви характеристики может образовываться одна или несколько устойчиво существующих срывных зон, различным образом расположенных по длине лопаток. В области, охваченной срывной зоной, давление резко уменьшается из-за повышенного давления за колесом может возникнуть обратный ток, причем такой поток закручивается в сторону вращения колеса со скоростью, сопоставимой [c.144]

Прн проектировании местных отсосов от сальников с помощью зонтов не учитывается и то, что при определенных расчетом минимальных расстояниях между зонтом и источником местных газовыделений отрыв струи загрязненного воздуха от зонта над сальником насоса (компрессора), как правило, неизбежен за счет перекрестного интенсивного потока воздуха, выбрасываемого из электродвигателя. При этом вредные выделения относятся от зонта и раздуваются по помещению, а местные отсосы практически теряют свое значение. [c.198]

Капли жидкости испаряются с поверхности в окружающий газ в результате неодинаковой средней энергии молекул жидкости. Молекулы, обладающие большей величиной средней энергии, способны преодолеть сопротивление смежных молекул с меньшей энергией и переместиться в поток окружающего газа. Неравенство энергий молекул жидкости создается в результате теплового воздействия газа на жидкость. Чем выше температура газа, тем интенсивнее отрыв молекул с поверхности капли жидкости. [c.98]

Мухленов и др. различают две предельные скорости потока — фиктивную скорость, отнесенную к пустому сечению аппарата Wn, при которой начинается отрыв зерен от исходного неподвижного слоя, и скорость Wy, при которой начинается вынос зерен из слоя. Действительная скорость газового потока не должна выходить за пределы этих граничных значений. Чем скорость больше, тем интенсивнее внутреннее перемешивание в слое. Продольная диффузия в слое ухудшает условия протекания реакции. [c.351]

В плоских каналах с односторонним отсосом газа при Rei > >3,28 происходит отрыв потока от непроницаемой стенки в зоне отрыва могут возникать рециркуляционные течения [12]. Снижение критического числа Рейнольдса при Rey>3 (см. рис. 4.6) обусловлено развитием возмущений у непроницаемой стенки при отрыве пограничного слоя. [c.132]

Рассмотренные поверхностные явления обусловлены гидродинамическим воздействием потока на слой. Отрыв единичной частицы или группы частиц от межфазной поверхности в определенном диапазоне скоростей С/ энергетически невыгоден Возникаюш ие силы взаимодействия частиц относительно невелики (разумеется, много меньше межмолекулярных сил в капельной жидкости), поэтому невелико поверхностное давление, относительно высок скоростной коэффициент объемного расширения, заметна сжимаемость псевдоожиженного слоя. При высоких степенях расширения, когда частицы удалены одна от другой, силы взаимодействия (а с ними и эффективное поверхностное натяжение) резко понижены, и упомянутые выше явления вырождаются. [c.480]

Незначительный отрыв потока наблюдается только в диффузоре с 1 = 6° и % == 4 при наличии проставки с / о Ю (с.м. рис. 1.20, а). Более заметен отрыв потока в диффузоре с 8° п щ = 4, где он появляется [c.29]

Местоположение начала отрыва в диффузоре обусловливается не только степенью неравномерности распределения скоростей на входе (величиной () ,1х)- но и характером распределения, аналогично его влиянию на профили скорости в сечениях безотрывного диффузора. При подводе жидкости к диффузору с вытянутым профилем скорости отрыв происходит в сечениях, более близких к входу, чем при подводе потока с равномерным полем скоростей (рис. 1.23, а и б). При вогнутом профиле скорости иа входе начало отрыва в диффузоре несколько отодвигается вниз по потоку (рис. 1.23, в). [c.29]

Из рис. 1.20 и 1.21 следует, что отрыв потока в диффузорах с < 40° происходит не по всему периметру сечения. Начинается он в той части сечения, где по тем или иным причинам (несимметрия диффузора, несимметричность профиля скорости на входе и т. п.) скорость потока в пристенном слое меньше, чем в других частях сечения. Однако, как только происходит отрыв потока на одной стороне поверхности диффузора дальнейшее повышение статического давления вдоль диффузора прекращается или ослабляется настолько, что отрыв потока от поверхности на противоположной стороне уже произойти не может. Односторонний отрыв потока обусловливает и несимметричное распределение скоростей по сечениям диффузоров. В симметричном диффузоре с симметричным профилем скорости на входе отрыв потока от стенки возникает попеременно то на одной, то на другой стороне диффузора (см. рис. 1.20, г), что приводит к значительному колебанию скоростей всего потока. [c.31]

Отрыв потока, начинающийся в коротких диффузорах (с большими углами расширения), распространяется дальше на участок постоянного сечения за диффузором. На этом участке полное выравнивание потока по сечению достигается лишь на расстоянии = (8-ь10) Ох [хх = (16- -20 X X Ь ]. Вместе с тем на таком расстоянии профиль скорости, близкий к профилю для стабилизированного турбулентного течения в канале постоянного сечения, достигается при = 180°. Все это подтверждают опытные данные (рис. 1.25 и 1.26). [c.31]

При дальнейшем уменьшении 1],р до нуля отрыв потока от внутренней стенки становится еще более интенсивным, и вихревая зона увеличивается, так как два последовательных поворота на 90° сливаются в один поворот на 180°. [c.41]

На характер поля скоростей в отводах и коленах с закругленными внутренними кромками некоторое влияние оказывают режим течения (число Ке), а также относительная шероховатость стенок А или выступы, находящиеся вблизи внутреннего закругления перед поворотом. Следует отметить, что, чем меньше число Ке, тем раньше начинается отрыв потока на внутреннем закруглении, тем шире зона отрыва и больше неравномерность [c.41]

В компрессоре профили лопастей слабо изогнутые, поскольку при большом угле их изгиба в диффузорной решетке происходит отрыв потока Поэтому геометрические разности скоростей Дсц и Да ц относительно невелики (коэффициент напора = 0,25-н0,40), и при 0 = 0,5 скорость > О, т. е. поток перед рабочим венцом закручивается в сторону вращения ротора. [c.194]

Отрыв потока — образование вихревой зоны у стенок диффузора. В отличие от компрессорной, турбинная осевая решетка конфузорная, и поэтому в ней применяют более изогнутые профили. [c.194]

В течение смены персонал должен контролировать работу горелок печи и следить за качественной характеристикой факела горелки. Отрыв или проскок пламени,обычно вызванный падением давления, приводит к неравномерности обогрева различных потоков змеевика. Длительная эксплуатация трубчатых печей в составе установок каталитического риформинга показала их надежность, соответствие паспортным и проектным данным. [c.215]

В расширяющемся диффузорном потоке происходит (при скоростях, меньших скорости звука) уменьшение средней скорости в направлении движения с соответствующим повышением давления. Это повышение давления распространяется на все сечение, включая и пограничный слой. Градиент давления здесь положительный и среда движется из области с более низким давлением в область более высокого давления. Движение в пограничном слое происходит частично за счет собственной кинетической энергии и частично за счет энергообмена со слоями, лежащими в ядре потока. Вследствие того что скорость непрерывно уменьшается в направлении движения, наступает момент, когда в пограничном слое имеющейся кинетической энергии недостаточно, чтобы преодолеть положительный градиент давления. Движение в пограничном слое останавливается или даже приобретает обратное направление, т. е. происходит отрыв потока от стенки. [c.18]

Более того, из-за относительно небольшой величины теплового нейтронного потока в отражателе и быстрого убывания функции Ga, для больших значений г—г вклад отражателя в интеграл становится пренебрежимо малым. Поэтому положим, что уравнение баланса нейтронов в отра /кателе имеет вид [c.316]

Другие потери, а именно, потери на отрыв пограничного слоя и выравнивание параметров потока, составляющие наибольщую часть при движении вязкого газа в криволинейном канале [16], будут отсутствовать в связи с постоянным радиусом кривизны. В ВТ с ВЗУ подобные крупномасштабные структуры с характерными для них свойствами поступают в камеру энергетического разделения, получая дальнейшее развитие, где следует ожидать их активное участие в процессах температурного разделения газа (переносах массы и энергии). [c.37]

Если происходит отрыв потока, то исходная концепция пограничного слоя становится непригодной. В таких случаях для описания течения в отрывной зоне и в следе за телом необходимо использовать дополнительные модели. В рамках такого подхода возможно использование модифицированной концепции пограничного слоя, подразумевающей разбиение всего поля течения на ряд взаимодействующих друг с другом областей, таких, как область ие-вязкого внешнего течения, присоединенный пограничный слой, свободный пограничный слой на границе отрывной зоны, область отрыва (застойная зона) и след, расположенный за областью отрывного течения конечной длины. [c.135]

В диффузорах с углом расширения > 40° поток не может следовать даже по одной из сторон и отрывается одновременно по всему периметру сечения, образуя струйное течение. Отрыв становится более устойчивым, а профиль скорости более постоянным, чем при меньших углах расширения. Опыты показывают (см. рис. 1.21, б), что при углах расширения 1 > 24° отрыв потока начинается у входного сечения диффузора, даже при больших числах Ке, когда отрыв турбулентный. Интересно отметить, что неравномерность распределения скоростей, а также отрыв потока в плоском диффузоре наблюдаются не только в плоскости асширения, но и в перпендикулярной к ней плоскости, (рис. 1.25). Под плоским [c.31]

При обтекании невязкой жидкостью сопротивление трения равно нулю. Однако в невязком (дозвуковом) течении отсутствует также и сопротивление давления. Этот результат известен в литературе как парадокс Даламбера. В потоках с большими числами Рейнольдса, когда применима концепция пограничного слоя, иа достаточно тонких телах с гладкой поверхностью отрыв может не наступить. В этом случае распределение давления по поверхности описывается теорией невязкого потенциального течения, из которой и следует нулевое сопротивление давления. Расчет течения в пограничном слое на таком теле позволяет найти распределение поверхностного трения Тщ, (л) и, следовательно, коэффициент сопротивления. [c.136]

D. В пределе очень малых чисел Рейнольдса существует полная симметрия обтекания. Вблизи значения Re=3 происходит отрыв потока на задней стороне тела образуются два стационарных рециркуляционных вихря. Ста-ционарный рециркуляционный след продолжает существовать, увеличиваясь подлине, по мере роста числа Рейнольдса по крайней мере на два десятка. Затем возникающие в его нижней части осцилляции разрушают стационарную структуру, и при значениях Re 100 формируется хорошо известная вихревая дорожка Кармана. Такая структура чередующихся вихрей существует примерно до Re=300, сменяясь нерегулярным нестационарным следом, который при больших числах Рейнольдса переходит в полностью турбулентный след. Как показано в табл. 2, границы этих режимов не являются строго фиксированными, так как они существенно зависят от условий эксперимента. [c.137]

Выше ука.чывалось ( 1.16), что гидравлические потери энергии делятся на местные потери и потери на трение. Потери на трение в прямых трубах постоянного сечения нами уже рассмотрены для ламинарного (гл. V) и турбулентного (гл. VI) течений. Рассмотрим теперь потери, обусловленные местными гидравлическими сопротивлениями, т. е. такими элементами трубопроводов, в которых вследствие изменения размеров или конфигурации русла происходит изменение скорости потока, отрыв транзитной струи от стенок русла и возникают вихреобразования. [c.107]

Опытом (в согласии с теоретическими представлениями) установлено, что в точке отрыва Р происходит отрыв вихрей, уносяидихся текуш.им потоком. Отрыв вихрей нач 1нается при числах Рейнольдса порядка 20. [c.45]

В этом месте в результате равенства скорости потока (О/ и нормальной скорости распространения пламени формируется кольцевой источник зажигания, который и предотвращает при ламинарных режимах потока отрыв пламени от кратера горелки. При повышении форсировки горелки размеры этого поджигающего пояса сокращаются и происходит отрыв пламени от кратера горелки, со-провождающийся прекращением процесса горения. [c.153]

В центре современной теории крыла находится постулат Чаплыгина—Жуковского задняя кромка крыла является линией, по которой стекает поток с верхней и нижней поверхности крыла. Как только крыло начинает двигаться, на его задней кромке образуется вихрь. Этот вихрь быстро растет — до тех пор, пока не прекратится движение жидкости вокруг задней кромки крыла, т. е. пока она не станет линией схода потока с верхней и нижней поверхности. Как только это произойдет, вихрь отрывается и уносится потоком. Отрыв разгонного вихря в соответствии с теоремой Томпсона, трактующей о постоянстве циркуляции, индуцирует циркуляцию определенной величины вокруг крыла, которую можно представить так называемым присоединенным вихрем (рис. 54, а, 2). Направление его вращения противоположно таковому разгонного вихря. Наложение набегающего потока на циркуляцию вокруг крыла (рис. 54, о, 3) создает хорошо знакомое из классической аэродинамики распределение давления по аэродинамическому Профилю (рис. 54, г), в связи с чем величина подъемной силы, приходящейся на единицу размаха крыла, определяется из теоремы Жуковского Y=pVr, где Г — циркуляция. Зависимость коэффициентов подъемной силы и лобового сопротивления от угла атаки выражается посредством поляры Лилиенталя, которую можно представить [c.118]

Наибольшее распространение для определения загрязнений в атмосфере получили фотоколориметрический и спектрофотометрический методы. Они основаны на том, что световой поток при прохождении через слой раствора ослабляется в результате поглош,ения и отрам ения раствором. [c.37]

В случае производства сварочных работ в реакторе и его шлемовой трубе остановку установки производят следующим образом. После отключения реактора с потока нефт>1ных паров. уменьшают на 50% подачу перегретого пара в зону отпаривания реактора. Затем снижают температуру на выходе нз пароперегревателя до 300 — 350 С со скоростью 30 — 40 С в час. Далее циркуляцию продолжают, не снижая количества циркулирую исг(, катализатора, затем несколько уменьшают циркуляцию и пра температуре з реакторе и регенераторе 320 — МоО С, убедившись в том, что катализатор достаточно отре-генерировак 0,3% остаточного кокса), последний транс- [c.166]

Схемы впрыска раствора ингибитора, разработанные в управлении Татнефтепромхима , показаны на рис. 131 и 132. Устройство для введения ингибитора в трубопровод конструкции ТП Татнефтепромхим (см. рис. 142) включает специальную трубку с насадкой и диффузором, отра-жательно-распыливающее устройство с элементами. К корпусу устройства приварена муфта. Устройство снабжено фланцами. Реагент можно вводить как навстречу потоку, так и вдоль движения среды. [c.228]

Профили скорости Б выходном сечении диффузоров с углами расширения = 14- -45°, при которых происходит отрыв потока и, следова- [c.36]

Протекание однородного потока через перфорированную пластинку (плоскую решетку) в пространство, ограниченное стенками. В случае, когда на решетку в осевом направлении набегает равномерный поток, общая струя, образованная после слияния струек за решеткой и ограниченная с одной стороны стенкой налипает на эту стенку (рис. 1.50, а). Если поток за решеткой ограничен со всех сторон (посгупает в прямой канал, рабочую камеру пли в вентилируемое помещение), он также налипает на одну из стенок и движется вдоль пее с максима.1Ьной скоростью, в то время как у противоположной стенки образуется большая отрывная (вихревая) зона (рис. 1.50). Отрыв потока от стенки обус. ювлен возникновением положительного градиента давления при расширении (уменьшении скорости) потока за суженным сечением 1-1 струи (см. рпс. 1.49, ). [c.55]

Следует напомнить также об описанном в гл. 1 вторичном эффекте, вызванном дискретными струйками, протекающ,пми через отверстия решетки, и проявляющемся в сечениях за ней. Уменьшить илияние этого эффекта на распределение скоростей можно, например, устройством в канале в области отрыва соответствующих карманов . В этом случае отрыв-пая зона с циркуляцией присоединенной массы, отделившейся от ядра постоянной массы общего потока в конце кармана , находясь внутри пего, будет меньше стеснять ноток, а следовательно, меньше нарушать равномерность распределения скоростей на рассматриваемом участке. Карманами , например в горизонтальном электрофильтре, являются пылевой бункер внизу и углубление для крепления электродов вверху. [c.89]

Анализируя описанный вторичный эффект (сужение струи и отрыв) за решеткой в электрофильтре, следует отметить, что в том случае, когда осадительные электродьг утоплены в области отрыва и циркуляции присоединенной массы вблизи и внутри пылевого бункер I и верхней выемки, этот эффект не должен привести к заметному снижению эффективности осаждения. Хотя при этом площадь активного потока (с ядром постоянной массы) сужена п величина УИк завышена, осаждение пыли на электроды вне этого иотока, в области циркуляции присоединенной массы ( карманах ) тоже имеет место. Это осаждение относительно более эффективно, чем осаждение в основной части электродов, поскольку скорость циркуляции меньше скорости активного потока. [c.218]

Для высоких давлений весьма удобны реакторы с внутренним контуром циркуляции и магнитным приводом. Один из конструктивных вариантов такого реактора описан в работе [18]. Реактор (рис. Х.9) представляет собою автоклав, внутри которого установлен диффузор для направления потока газа с вмонтированной для зерен катализатора сеткой. Над диффузором расположены крылья-отра-жатели потока. В нижней части реактора расположен ротор, на котором укреплено колесо турбинки, прокачивающей газ через диффузор. Статор, представляюпщй собою катушку с вращающимся магнитным полем, надет на внешнюю сторону выступающей вниз гильзы автоклава, где расположен ротор. Конструкция испытана в работе при 500° С и 300 ат. Эта конструкция отличается компактностью, отнбсительной простотой, надежностью. К недостаткам этой конструкции можно отнести большой горячий объем, отсутствие контроля циркуляции газов, невозможность вывода продуктов реакции из циркуляционного цикла. [c.413]

Если на тело падает мощный поток Qпaд. то в общем случае часть его Спогл поглощается, часть ( отр отражаете и часть Qпp пропускается сквозь тело [c.58]

При увеличении числа М появ,шптоя "скачки уплотнения",, отрыл потока от стенок канала, эти явления сопровождаются боль-игами потерями энергии. Потери энергии ив только снижают к.п.д. мвпганы, но и сильно влияют на Прочность деталей, уменьшаете область устойчивой работы при иэмеивний.подачи. [c.61]

В диффузорах с большим углом раскрытия возможен отрыв потока, что приводит к сильной нестационарностн его параметров. Для количественной характеристики частоты пульсаций давления можно нспользоват . временной период Д/, за который поток проходит расстояние, равное диаметру входного сечения диффузора. [c.134]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология