расчет охлаждение

I. Интегральная и дифференциальные молярные теплоты растворения. Химику или инженеру, имеющим дело с теплотами процессов растворения или обратных им процессов, приходится сталкиваться со следующими основными двумя типами задач. К первому типу задач относится, например, вычисление общегб количества тепла, выделяющегося при данном процессе растворения с целью определения величины поверхности теплообменника, дающего возможность поддерживать в системе заданную температуру. Так, например, задача может состоять в расчете охлаждения, требующегося при производстве разбавленной солянЫ кислоты сжиганием водорода в хлоре с последующим поглощением охлажденного хлористого водорода водой. Очевидно, первым шагом при решении по-дрбной задачи должно явиться вычисление общего количества тепла, выделяющегося на весовую единиц) соляной кислоты при поглощении газообразного хлористого водорода в воде, взятой в количестве, необходимом для образования раствора желаемой концентрации. [c.30]

Одним из главных показателей работы теплообменников служит глубина охлаждения газа, характеризуемая его температурой на выходе из реактора t При проектировании весьма важно иметь быстрый метод определения iг особенно при расчете охлаждения газов до температуры, превышающей температуру мокрого термометра i,,,. Этот случай характерен для охлаждения газов с высокой начальной температурой ty > 100 °С) и относительно низким влагосодержанием. При охлаждении же газов до точки росы (и ниже) конечную температуру можно определять с помощью уравнения теплового баланса, причем после первой стадии охлаждения г. к = <м- [c.106]

В расчетах процесса сушки нагретым воздухом надо знать равновесное влагосодержание материала, подобно тому как при расчетах охлаждения твердых тел надо знать температуру окружающей среды. [c.184]

Таким образом, проведенный анализ позволяет с приемлемыми допущениями определить мощность ВДП и распределение ее ио статьям, что необходимо для расчета охлаждения элементов конструкции. При это.м анализ позволяет найти параметры печи независимо от формы слитка для случаев плавки слитков и в гарниссаже. [c.200]

Таким образом, расчет охлаждения камеры гарниссажной печи должен учитывать тот факт, что здесь до 70—80% мощности может отводиться через камеру, одна (о тепловые потоки здесь будут в основном определяться временем охлаждения литейных форм, которое определяется технологией процесса. Охлаждение штока, несущего электрод, следует рассчитывать на отвод примерно 15—20% мощности печи на тот случай, если будет допущено чрезмерное расплавление огарка. В ряде случаев при гарниссажной плавке оказалось целесообразным для ускорения расплавления электрода применять предварительный разогрев электрода. Режим предварительного разогрева осуществляется на пониженной мощности так, чтобы дуга грела электрод и гарниссаж, а плавления не происходило. При этом удается до начала расплавления сообщить металлу электрода 30—35% необходимого теплосодержания. [c.202]

Исследования электронной плавки слитков ст ли и тугоплавких металлов показали, что дно ванны жидкого металла имеет плоскую-форму при плавке с разверткой электронного пучка по поверхности ванны жидкого металла. При плавке с неподвижным электронным пучком, направленным по оси слитка, наблюдается незначительное увеличение глубины ванны под пучком в основном дно ванны также сохраняет плоскую форму. Глубина жидкой ванны мало изменяется при увеличении подводимой электронным пучком мощности сверх оптимальной величины, обеспечивающей заданный по технологии режим плавки. Высота слоя плотного прилегания металла слитка к водоохлаждаемой стенке кристаллизатора оказалась близкой к глубине ванны жидкого металла, что позволяет использовать приведенные в табл. 9-12 значения глубины ванны для расчета охлаждения кристаллизатора электронной печи. [c.252]

Поверхность контакта фаз в зоне охлаждения газа определяют при этом из расчета охлаждения газа от до 4- [c.279]

Коэффициенты для расчета охлаждения (нагрева) бесконечной Таблица 2.15 пластины [c.143]

Коэффициенты для расчета охлаждения (нагрева). бесконечного цилиндра [c.143]

Коэффициенты для расчета охлаждения (нагрева) шара [c.144]

Таблица 4.8. Расчет охлаждения во№

В данной главе рассмотрено несколько важных для приложений конфигураций течений. Особенно интенсивно исследовались прямоугольные (вертикальные, горизонтальные и наклонные) полости. Вертикальная полость, две вертикальные стенки которой поддерживаются при различных температурах, а две другие служат в основном для замыкания полости, является, по-видимому, наиболее изученной конфигурацией ввиду ее относительной простоты, а также важности использования во многих практических приложениях. В аналогичных по геометрии горизонтальных и наклонных полостях при их нагревании снизу может развиваться тепловая неустойчивость (см. гл. 13). Большой интерес для исследователей представляют также течения между плоскими параллельными поверхностями, поскольку во многих практических ситуациях геометрию исследуемой области часто можно приближенно представить именно в таком виде. Кроме того, подобного рода конфигурации встречаются во многих практических задачах, например при расчете охлаждения электронного оборудования или при проектировании теплообменных устройств. В указанной схеме течения слой жидкости, как правило, считается бесконечным, а для моделирования полностью) [c.237]

Этап 2. Производится тепловой расчет градирни. Для этого заполняется бланк Расчет охлаждения воды (табл. 4.4), куда помимо исходных данных вносятся из табл. 4.5 ОВ = = 1 244 ООО м /ч и К = 2,4 м/с, полученные в результате аэродинамического расчета на ЭВМ. Из табл. 4.6 имеем, что искомые значения температуры охлажденной воды для данных [c.87]

Расчет охлаждения воды [c.89]

Решение. Поскольку подача воздуха вентилятором задана, то необходимость в аэродинамическом расчете отпадает и задача решается в один этап - заполняется бланк Расчет охлаждения воды (табл. 4.11). После проведения вычислений на ЭВМ получаем в выходной информации (табл. 4.12) потребное значение общей площади, равное 7292,1 м , и соответственно число секций составляет 7292,1 360 = 20,3 = 20 секций. [c.93]

Зависимость (11.24) может быть применена при расчете охлаждения ненасыщенных газов с начальной температурой 250—-300 С при иопользовании дырчатых и щелевых тарелок со свободным сечением 0,14—0,41 (с диаметром отверстий у дырчатых тарелок 3,0—6,0 мм или шириной щели у щелевых 3,0— [c.122]

Расход воды для охлаждения горящего и защищаемых резервуаров. Согласно 16 норм 1943 г. определение расходов воды, потребной на охлаждение, производится иэ расчета охлаждения всех резервуаров, входящих в расчетную площадь пожаротушения, плюс 30 % от оставшейся суммарной площади резервуаров, входящих в максимальную по площади группу резервуаров . Другими словами, должна охлаждаться половина (точнее 51%) площади всех резервуаров, входящих в наибольшую группу резер- [c.84]

Расчет охлаждения пл аз м о т р о н а. Тепловой поток в электроды определяется тепловыми потоками от дугового пятна и конвективным потоком нагреваемого газа. [c.37]

КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ РАКЕТНЫХ ТОПЛИВ. К. т. р. т. необходимо Знать для расчета охлаждения жидкостно-реактивных двигателей. [c.302]

Расчет охлаждения реактора. Потери электрической энергии при охлаждении реактора равны сумме электрических потерь с боковой поверхности садки [35, 38] [c.387]

Практически не ограничена Практически не ограничена По расчету охлаждения очищаемых газов до точки росы Стойкие Любая сухая пыль [c.428]

Практически не ограничена Практически не ограничена По расчету охлаждения очищаемых газов, но не выше 80% В зависимости от материала конструкции Любая сухая пыль, кроме волокнистой, а также сухой слипающейся [c.428]

Электрические пылеуловители всех видов Практически не ограничена для сухих типов, 5 °С для мокрых 250 °С По расчету охлаждения очищаемых газов, но не выше 80% для сухих типов любая—для мокрых Стойкие. Для мокрых типов в зависимости от материала конструкций Любая, кроме волокнистой для сухих и мокрых типов и кроме влажной и сухой, но слипающейся для сухих [c.429]

Электрические фильтры 40 "С 50 °С По расчету охлаждения очищаемых газов, но не выше 90% То же [c.429]

Поэтому в расчетах процесса сушки нагретым воздухом необходимо знать равновесное влагосодержание материала так же, как в расчетах охлаждения твердых тел необходимо знать температуру окружающей среды, которую примет тело в конце процесса охлаждения. [c.55]

Пример определения оптимальной площади теплообменников, работающих на промышленной воде по алгоритму (IV, 82) приведен на рнс. IV-15. Исходные данные для расчета охлаждение электролитического хлора приводят по схеме рис. 1У-1, нагрузка отделения па хлору составляет 9120 кг/ч, температура хлор-газа на входе в отделение /хг=85°С, температура промышленной воды на входе в отделение (/"в) равна 20 °С цены промышленной, захоложенной воды такие же как в примере предыдущей подзадачи оптимизации. На рис. IV-15 зависимости 1 —4 рассчитаны по формуле (IV,82). Как показывают результаты расчета, оптимальное число холодильников, работающих на промышленной воде, для [c.161]

Для конкретных технологических процессов теплообмен может быть представлен в виде математической модели, основу которой составляет уравнение теплового баланса. Так, например, модель, предложенная для расчета охлаждения пленочного рукава, позволяет определить падение температуры вдоль рукава по уравнению [49] [c.59]

Расчет охлаждения полиэтиленовой пленки. Для организации производства выдувных полиэтиленовых пленок необходимо знать минимальную высоту положения тянущих валков при данной скорости отвода пленки, чтобы рукав не сваривался в зазоре и не слипался. Для охлаждения пленок с повышенной толщиной необходимо уменьшить скорость отвода пленки или расположить выше тянущие валки. [c.79]

Расчет охлаждения индуктора [c.271]

Расчет охлаждения печи. Тепловые потери найдем по формуле (19-17а) [c.400]

Расчет охлаждения печи (рис. 19-12) [c.375]

Двигателя авиационного пример расчета охлаждения. . . . [c.1139]

На прои.зводительность экструзионной установки н качество выпускаемой пленки большое влияние оказывает интенсивность и правильный режим охлаждения экструдируемого рукава пленки. Пленка затвердевает вскоре после выхода из головки, однако для предотвращения слипания при складывании она должна еще некоторое время охлаждаться. Первое охлаждающее кольцо обычно устанавливается непосредственно на головке или вблизи нее. В качестве хладагента используется воздух, так как вода непригодна из-за очень интенсивного охлаждения. Для отвода тепла от затвердевшей пленки целесообразнее всего использовать охлаждаемые с помощью воздуха наклонные плиты, которые прижимают и складывают рукавную пленку в двойную плоскую ленту для намотки. Расчет охлаждения полиэтиленовой рукавной пленки, а также влияние охлаждения и скорости вытяжки на качество пленки изложены в ряде работ . [c.279]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология