Блок-схема алгоритма расчета

Рис. 2.7. Блок-схема алгоритма расчета температуры кипения смеси и состава жидкой фазы

Таблица 22.2. Обозначения для блок-схемы алгоритма расчета кривой окислительно-восстановительного титрования

Рис. 7. Блок-схема алгоритма расчета фазового равновесия многокомпонентной системы

Рис. 5.5. Блок-схема алгоритма расчета диаметра трубопровода

Рис. 2.8. Блок-схема алгоритма расчета ректификационной колонны

Рис. 22.2. Первый цикл блок-схемы алгоритма расчета и построения кривой окислительно-восстановительного титрования

На рис. П-13 (Приведена блок-схема алгоритма расчета системы уравнений математического описания процесса многокомпонентной ректификации. [c.85]

Рис. 3.12. Блок-схема алгоритма расчета числа тарелок

Рис. 62. Блок-схема алгоритма расчета зависимости N = /(Я)

Рис. 4.6. Блок-схема алгоритма расчета профиля концентраций в колонне по комбинированной модели структуры потоков пара и жидкости

Расчет по формулам (2-38) и (2-39) несколько отличается от ранее рассмотренных вариантов, так как у Иф, являются функциями состава и температуры. Поэтому расчет ведется двумя итерационными циклами. Сначала фиксируется температура и (или фг) и уточняется зависимость / (1) от состава, а затем уточняется температурная зависимость. Блок-схема алгоритма расчета цо формуле (2-38) приведена на рис. 2.7. Расчет по формуле [c.122]

Блок-схема алгоритма расчета температуры кипения и состава пара по формуле (5-4) приведена на рис. 5.1. Расчет производится следующим образом. Вводятся исходные данные (начальное приближение по температуре Т, точность расчета е, число компонентов N, состав жидкости Xi и коэффициенты зависимости (5-2) Ali, A2i, A2>i и 4j). Формулой (5-4) можно воспользоваться, лишь имея значения температуры и функции в двух предшествующих точках. Для того чтобы найти эти значения, вводится фиктивная переменная М, значение которой полагается равным единице. Эта переменная используется как счетчик. Далее в цикле по индексу вычисляются значения концентраций компонентов по формуле [c.230]

Рие. 5.8. Блок-схема алгоритма расчета вязкости смеси [c.294]

Блок-схема алгоритма расчета стационарного распределения концентраций приведена на рис. 6.3. Сначала вводятся исходные данные число компонентов К, число тарелок. N, количество вводов питания NNF, число отборов фракций по паровой и жидкой фазам соответственно NNV и NNL, количество дистиллята D, флегмовое число R, точность расчета состава EPS, номера тарелок ввода питания NF, номера тарелок отбора фракций но пару и жидкости NV и NL, количества питаний F, отбора фракций по пару WV и жидкости WL, состав питаний XF, коэффициенты аппроксимации давления пара чистых компонентов А1, А2, АЗ, А4. Без каких-либо изменений в программе возможен расчет ко- [c.386]

Таким образом, метод обладает квадратичной сходимостью. Блок-схема алгоритма расчета по методу Ньютона представлена на рис. 33. [c.193]

Блок-схема алгоритма расчета приведена на рис. 62. [c.440]

Блок-схема алгоритма расчета приведена в работе авторов [42]. [c.414]

Расчет нестационарного режима процесса абсорбции сводился к интегрированию системы уравнений (7.140) при ступенчатом изменении расхода жидкости относительно его значения в стационарном состоянии. Интегрирование осуществлялось методом Рунге—Кутта с автоматическим выбором шага интегрирования. В момент подачи возмущения динамическая удерживающая способность первой ячейки изменяется в соответствии с уравнением (7.143). При этом удерживающая способность по газу определялась по формуле Но=У — Н - -Н . Одновременно производился пересчет всех коэффициентов обмена замкнутой обменной цепи на новые нагрузки по формулам (7.77), (7.144)—(7.146). По истечении времени 1=кЬ от момента подачи возмущения на первую ячейку аналогичная процедура повторялась для второй ячейки и т. д. Блок-схема алгоритма расчета приведена в работе [47]. [c.422]

Времена фаз сушки и охлаждения были приняты постоянными и соответствовали технологическому регламенту (длительность сушки — 60 мин, а стадия охлаждения — 50 мин). Блок-схема алгоритма расчета приведена на рис. 4.1. В качестве заданных значений были приняты расход паровоздушной смеси, поступающей на очистку (20 000 м ч), влажность паровоздушной смеси (36%), температура десорбирующего пара (110°С). Смена угля осуществляется один раз в два года. Продолжительность работы установки составляет 16 ч в течение 260 рабочих дней (4160 ч/год). [c.176]

Рис. И1-24. Укрупненная блок-схема алгоритма расчета и выбо ра основных параметров ИУ

Ниже приведены алгоритм расчета и блок-схема алгоритма расчета вихревого термокаталитического реактора. В результате расчета на печать выводятся основные параметры реактора [c.299]

Рис. 7.15. Блок-схема алгоритма расчета термокаталитического реактора

Блок-схема алгоритма расчета трубчатых нагревательных печей приведена ниже. [c.114]

Рис. 3.8. Блок-схема алгоритма расчета теплообменника с изменением агрегатного состояния одного из теплоносителей

Блок-схема алгоритма расчета режимных параметров [c.29]

Рис . 2. Блок-схема алгоритма расчета ВЭИ

Рис. и. Блок-схема алгоритма расчета ло уравненЕЮ (3- ) [c.49]

Блок-схема алгоритма расчета третичной структуры белковой молекулы приведена на рис. 7. На получаемые конформации налагались как энергетические, так и геометрические ограничения о-спирали не должны пересекаться (минимальное допустимое расстояние между осями о-спиралей - 3.5 А) концы а-спиралей, соединенных участками полипептидной цепи, не могут расходиться более чем на Мк2.5 А (М - число аминокислот между концами а-спиралей). [c.148]

Блок-схема алгоритма расчета ЗИА приведена на рис. 53. После ввода исходных данных (блок 1) определяется температура пирогаза па выходе из участка по заданному изменению температуры его, допускающему усреднение теплофизических свойств, которые рассчитываются в блоке 2 (методика их вычислений дана при описании блок-схемы расчета печи пиролиза). В блоке 3 проводится определение коэффициента теплоотдачи внутри трубок (ат), по которым идет пирогаз. Поскольку коэффициент теплоотдачи к кипящей воде ак существенно больше ат, предварительно рассчитывается теплонапряженность поверхности q ) без учета а . Затем в блоке [c.134]

Рис. 56. Блок-схема алгоритма расчета процесса на ЭВМ

Блок схема алгоритма расчета процесса десорбции по математической модели, представленной системой уравнений (58)-(83), приведена на рисунке 75. [c.521]

Рис. 75. Блок-схема алгоритма расчета.

Рис. 1.6. Блок-схема алгоритма расчета температупы кипения многокомпонентной смеси

На рис. 2.8 приведена блок-схема алгоритма расчета простой ректификационной колонны с использованием рассмотренной методики при допущении постоянства потоков пара и жидкости по высоте секций и эффективности тарелок. Пррграмма, записанная на ПЛ/1, приведена в Приложении 1. [c.133]

Распознавание имен. Рассмотрим способы задания областей действия имен на примере программы, состоящей из двух процедурных блоков, один из которых является внутренним. Для этого объединим процедуры расчета температуры кипения смеси и расчета коэффициентов активности по уравнению NRTL. Блок-схемы алгоритмов расчета и программы приведены в разделах 1 и 4 данной главы. В отличие от программы, приведенной на с. 243, в данном случае перед вычислением концентраций компонентов смеси при каждом из значений температуры необходимо определять значения коэффициентов активности, поскольку последние являются функцией температуры. [c.299]

Операторы ввода — вывода. Следуя блок-схеме алгоритма расчета (см. рис. 5.1), необходимо обеспечить ввод исходной информации, а именно ввод значений элементов массивов X, А1, А2, АЗ и А4, а также значений переменных N, Т, EPS. Можно воспользоваться возможностью задания начальных значений указанных переменных в операторах явного описания типа или DATA. Но такое задание ограничило бы универсальность программы. При изменении начальных условий необходимо было бы вновь загружать программу начиная с трансляции с заменой карт начальных значений, поскольку присваивание происходит па этапе загрузки. [c.351]

Уравнение (3.48) было получено для общего случая двухфазной гетерогенной м1ногокомпонентной системы, и основная проблема, возникающая при применении его к какому-либо процессу, заключается в конкретизации параметров уравнения (теоретической или экспериментальной) и определении кинетических коэффициентов (феноменологический коэффициент энтальпия фазового перехода i n)k)- Блок-схема алгоритма расчета кинетических соотношений представлена на рис. 3.9. [c.143]

Рис. 111-28. Блок-схема алгоритма расчета максимальной пропускной спосоО ности ИУ, регулирующего поток жидкости

Рис. 22.5. Вводная часть модифицированной блок-схемы алгоритма расчета и построения кривой оксред-титрования

Рис. 11-13. Блок-схема алгоритма расчета системы уравнеййй математического описания процесса миогокомпонентной ректификации. [c.84]

ВЫЧИСЛЯЛОСЬ значение д, аналогичное описанному выше для отдельной аминокислотной позиции. Причем признаки и д вычислялись по краям участка, а Д(п- по центральной области. Если этот участок имел д < р (где Р -некоторый порог), то он искле-ча юя из расчета и рассматривался следупций фрагмент белка, смещенный вправо на одну позицию. При д > р участок расширялся в обе стороны за счет последовательного включения в него по одной позиции с одного из краев. На этих участках рассчитывались и фрагмент белка с максимальной д считался потенциальной о-спиральп. Дальнейиий поиск осуществлялся за с-концом этой спирали. Аналогичная процедура выполнялась и для Р-структур. Блок-схема алгоритма расчета вторичной структуры белков приведена на рис.З. [c.122]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология