Температура стенки, ступенчатое изменение

Для случая неаднабатнческих реакторов и реакторов, снабженных рубашками, простейший метод, позволяющий в первом приближении учесть изменение температур, предусматривает допущение о локализации этих градиентов у стенки. Иными словами, предполагается, что по поперечному сечению реагирующей среды температура системы имеет постоянное значение Т( (как это имеет место в реакторе идеального вытеснения), но у стенки она меняется до значения Тц7, причем изменение носит ступенчатый характер (рис. 10,г). Такое допущение, несомненно, является весьма грубым, хотя оно и лучше допущения о равенстве и Т у. С учетом сказанного расчет адиабатического реактора проводят так же, как и реактора идеального вытеснения (как это указано в 2.2, а также в Приложении II к настоящей главе), с той лишь разницей, что теперь в уравнение теплового баланса вводится член, характеризующий теплопередачу через стенку. Для наглядности рассмотрим цилиндрический реактор вытеснения, у которого 11А — площадь стенки, соответствующая элементу объема реактора с1Уг, приведенного на рис. 9. Если г — радиус цилиндра, то нетрудно видеть, что ёА =2с1Уг/г. Следовательно, количество тепла, перенесенного от среды к стенке в элементе йУг, будет равно [c.54]

Рис. 7-7. Непрерывное измене- Рис. 7-8. Ступенчатое и непрерыв-ние температуры стенки. ное изменение температуры стенки.

Постоянная времени реактора представляет по свое му физическому смыслу время, в течение которого тем пература реакционной массы / (выходной параметр) достигла бы своего нового установившегося значения, если бы она менялась с постоянной начальной скоро стью при мгновенном ступенчатом изменении входного параметра — температуры стенки реактора или темпе ратуры теплоносителя (хладагента). Коэффициент само выравнивания — безразмерная величина, определяю щая в нашем случае новое установившееся значение температуры реакционной массы в зависимости от уста [c.101]

До сих пор все время говорилось об изменении температуры жидкости на выходе из теплообменника вследствие ступенчатого изменения температуры жидкости во входном сечении. Решение 17 (рис. 3-2,г) представляет исключение. Здесь предполагается, что W aK О мин) внезапно падает до нуля тогда температура потока, жидкости, имеющей Р мин, на выходе (при х =1) и температура стенки (при x =l) будут изменяться с той же закономерностью, что и в теплоизолированном канале или пористой насадке (рис. 3-14—3-16). Этот пример иллюстрирует экстремальные условия изменения массового расхода потока, поэтому отставание является очень существенным и составляет примерно [c.64]

Нагревание поверхности со ступенчатым изменением температуры. Ряд авторов исследовали свободноконвективное течение около вертикальной поверхности со скачком температуры стенки. В работе [86] проведено детальное экспериментальное исследование течения в свободноконвективном пограничном слое, образующемся на такой вертикальной поверхности. Измерялись поле температуры и тепловой поток от поверхности. Верхняя часть вертикальной поверхности поддерживалась при температуре, отличающейся от температуры нижней части (рис. 3.12.3). Важным параметром является отношение разностей температур стенки и окружающей среды [c.156]

Для нагреваемой вертикальной поверхности, расположенной в воздухе с температурой 20 °С, при ступенчатом изменении подводимого теплового потока найти длительность режима одномерной теплопроводности и режима нестационарной конвекции. Высота поверхности 30 см, теплоемкость 102 Дж/(м -К) на сторону, а плотность подводимого теплового потока составляет 63 Вт/м на сторону. Потерями тепла на излучение стенки пренебречь. [c.469]

Одним из первых исследований такого переходного процесса является работа [19], в которой рассматривались участки вдоль нагреваемой поверхности, которых еще не достигало влияние передней кромки , т. е. где наличие передней кромки нагреваемой поверхности еще не влияло на характеристики переноса. Эта стадия эквивалентна переносу в среде, примыкающей к бесконечной вертикальной поверхности, т. е. одномерному переносу. Предполагалось, что окружающая среда неподвижна и имеет равномерную температуру. Переходный процесс начинался со ступенчатого изменения температуры стенки. Фактически предполагалось, что температура стенки мгновенно и равномерно изменялась, принимая некоторое другое значение [c.436]

В работе [44] представлены результаты анализа интегральным методом естественной конвекции около вертикальной полубесконечной пластины при ступенчатом изменении температуры стенки или плотности теплового потока на поверхности. Для [c.440]

В большинстве расчетных исследований, рассмотренных выше,, применялись идеализированные законы изменения температуры стенки или плотности теплового потока на поверхности. Предполагалось, что изменения температуры стенки или плотности теплового потока имеют весьма специфическую, в частности ступенчатую, форму. Такие законы изменения граничных условий не встречаются на практике и, как правило, не достигаются в лабораторных экспериментах. Экспериментальные установки, использованные в работах [13, 15, 23], не обеспечивали ступенчатого изменения теплового потока, а создавали ступенчатый подвод энергии к элементу, обладающему теплоемкостью (металлической фольге). [c.443]

Определить время, в течение которого будет справедливым решение для одномерной нестационарной теплопроводности в случае течения около вертикальной поверхности высотой 30 см, расположенной в воде с температурой 20 °С, после ступенчатого изменения температуры стенки на 20 °С. [c.469]

Найти режим переходного процесса при ступенчатом изменении на 100 Вт/м2 плотности теплового потока, подводимого к вертикальной стенке из нержавеющей стали толщиной 0,5 см и высотой 20 см, расположенной в воде, температура которой 20 °С. Определить среднюю температуру пластины в конечном стационарном состоянии и время, необходимое, чтобы изменение температуры стенки составляло 95 % конечного повышения температуры. [c.469]

Рис. 7-6. Ступенчатое изменение температуры стенки.

Увеличение гидравлических сопротивлений каналов влечет за собой уменьшение скорости (при неизменном напоре), а следовательно, и расхода охлаждающей жидкости и, что очень нежелательно, увеличение продолжительности цикла и неоднородности температурного поля. Так, например, дно пресс-формы (фиг. 45, а) имеет за время цикла продолжительностью в 7,5 мин. почти постоянную температуру 40—42 (кривая J3), а температура стенки пресс-формы вблизи ввода жидкости (кривая /) меняется за тот же промежуток времени на 40 (от 36 до 76 ). Одновременно в некоторых других точках оформляющей части пресс-формы (кривая 2) температура меняется па 14° (от 45 до 59"). Расположение термопар в пресс-форме показано на фиг. 45, б. Кривая 10 характеризует изменение температуры теплоносителя, по которой можно установить, что подача горячей жидкости происходит с запаздыванием на 15—20 сек., т. е. оформление изделия происходит в холодной пресс-форме. Охлаждение прессуемого материала в центре и в местах соприкосновения с пресс-формой происходит по-разному (кривые 9 и 12). В центре изделия материал охлаждается непрерывно, но с различной скоростью, а в местах соприкосновения с формой — ступенчато, [c.152]

В отдельных работах [Л. 6-16] прпиодятся данные о силе тока в колпачке и скорости образования пленки как о характеристиках коррозионных процессов. К сожалению, в этих работах отсутствуют материалы, на базе которых можно было бы судить о -связи этих характеристик с коррозионными кривыми, полученными в тех же условиях. Полагая, что такие данные представляют безусловный интерес, имеющиеся материалы коррозионных испытаний шести котлов Башкирэнерго былн обработаны по следующей методике. Пз полученных в процессе измерения температуры точки росы ступенчатых кривых /пл=/( ст) на ось ординат нанесены мгновенные значения установившейся величины силы тока, а на ось абсцисс — соответствующие значения температур стенки. Для построения зависимости приращения силы тока от температуры стенки на ось ординат наносятся значения разности между двумя последующими точками кривых /пл=/(<ст), а на ось абсцисс — соответствуюш,ис средние значения температуры стенки. Кривые Д//Лт=/(/ст) представляют собой зависимость отношения разности между двумя последовательными мгновенными значениями силы тока к промежутку времени между ними от соответствующих средних значений температур. Аналогично строится зависимость Д//Д< = /( ст), где Д< — разность между двумя последующими значениями температур при соответствующих значениях тока. Обработка данных, полученных прн коррозионных испытаниях, позволила представить их в форме температурных зависимостей силы тока в колпачке, приращения силы тока и скорости изменения силы тока от времени и температуры стенки и сопоставить каждую из них со скоростью коррозии, которая имела место на данном котле в этот же период (рис. 6-12). Анализ этих зависимостей показывает, что наличие лишь периодических замеров, не охватывающих всей продолжительности коррозионных испытаний, не позволяет получить однозначной зависимости между скоростью коррозии и любой из величин, полученных ири обработке кривых изменения силы тока от температуры стенки. Кроме того, было установлено, что даже при использовании более точной мето дики измерений, могущей привести к большей однозначности получаемых зависимостей, можно было бы получить только представление о расиолол<ении максимума коррозии и о его сравнительной величине, В то же время величина коррозии н требуемый уровень температур стенки оставались бы при этом неизвестными. Таким образом, ни одна из этих характеристик, так же как И температура, [c.344]

При переработке каучука вайтон GH осуществлен непрерывный процесс шприцевания (вулканизация при атмосферном давлении) шнуров, трубок, сложных массивных профилированных изделий. В случае вулканизации смесей из вайтона GH при атмосферном давлении в термостате с циркулирующим горячим воздухом или в ванне с жидкой вулканизационной средой для получения беспористых экструдатов и вулканизатов рекоменду- ется использовать вакуумируемый шнек. Это особенно важно для толстостенных профильных изделий. Толстостенные экстру-даты, изготовленные с применением обычного шнека, могут вулканизоваться при атмосферном давлении только при тщательном ступенчатом изменении температуры. Ниже приведена рецептура (в масс, ч.) типичной смеси на основе вайтона GH, которая не дает трещин во время вулканизации при атмосферном давлении и последующей довулканизации в термостате (это относится даже к изделиям с толщиной стенки больше 2,5 см) [c.166]

Р У> Р соответствует стационарному решению, а Р Р — нестационарному. Таким образом, при ступенчатом изменении температуры стенки возникает тепловая волна, которая распространяется начиная от входного сечения и траектория которой дается уравнением Р = Р. После того как эта волна пройдет какое-либо сечение, тепловой поток в этом сечении становится постоянным и равным стационарному значению. Чтобы получить более детальное выражение для траектории тепловой волны, заменим в соотношении (242) величину К,, используя равенство (239), и положим Р = Р. Тогда после некоторых упрощений получим [c.90]

Приведенные расчетные результаты удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными работы [23], в которой проводилось исследование естественной конвекции около плоской вертикальной платиновой фольги толщиной 0,0127 мм, которая внезапно нагревалась путем пропускания по ней электрического тока. Цель заключалась в создании приблизительно ступенчатого изменения плотности теплового потока на поверхности. Температура стенки измерялась с помощью прикрепленных к поверхности медьконстантановых термопар с термоэлектродами диаметром 0,0508 мм. В качестве важного результата следует отметить наличие минимума коэффициента теплоотдачи в ходе нестационарного процесса. [c.442]

Рис. 13.6. Изменение плотности теплового потока при одновременном ступенчатом изменении градиента давления и температуры стенки плоского канала ([/о=0, Рг—0,7)

Наличие внутренних напряжений в изделиях из полистирола снижает его физико-механические показатели. Напряжения распределены неравномерно по длине и сечению изделия. В оболочке изделия сосредоточены основные ориентационные напряжения, возникающие у стенок формы, в результате деформации молекул полимера. Понизить внутреннее напряжение, т. е. уменьшить различие в свойствах внутренних и наружных слоев материала, можно изменением конструкции пресс-формы и параметров литья, а также отжигом готовых изделий. Отжиг обычно производится в течение 1—3 ч при температуре 80—85°С с последующим ступенчатым охлаждением. [c.112]

Принимается, что происходят ступенчатые изменения температур /"г или /х1 на входе, что приводит к неустановившемуся процессу изменения температур на выходе/г2 и /х2- Наряду с водяными эквивалентами теплоносителя и ротора Wшl G рассматриваются полные теплоемкости стенки ] ст и ротора Жыас- [c.57]

При выводе уравнения (8-12) иредиолагалось, что температура изменяется только в направлении, перпендикулярном к поверхности стенки. Поэтому соотношения, приведенные в этом разделе, могут быть применены к пластине с постоянной температурой поверхности. При температуре стенки, которая изменяется вдоль поверхности, теплообмен можно вычислить при помощи метода, описанного в разделе 7-4, прп условии, что известно соотношение, описывающее теплообмен при ступенчатом изменении температуры поверхности. Себан, ссылаясь на работы [c.273]

Срав] ение наших предсказаний с данными Рейнольдса, Кейса и К 1 и и<а [Л. 88] для плоской пластины было уже проведено на рис. 5.2-3. На рис. 5.3-1 нрсдставленэ несколько случаев теплообмена плоской пластины с непостояяной температурой стенки. Согласова.ние расчета с опытом, как в этo можно убедиться, вполне удовлетворительное. Отметим, что рис. 5.3-1 включает также случаи ступенчатого изменения температуры стенки, но и в этих случаях согласование расчета с опытом хорошее, несмотря на замечания, сделанные в конце 3.3. [c.77]

С Предписывает ступенчатое изменение температуры стенки Подпрограмма FB (X,J,IND,AJFS) [c.104]

Принимается, что происходят ступенчатые изменения температур tr или tx на входе, что приводит к неустановившемуся процессу изменения температур на выходе ir2 и /х2- Наряду с водяными эквивалентами теплоносителя Wy и ротора рассматриваются полные теплоемкости стенки W t и ротора Жнас. [c.57]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология