Расчет ступеней

Приведенный комплекс процедур позволяет вести расчет ступени центробежного компрессора при любых способах регулирования производительности. [c.194]

Предложенный метод расчета прост и надежен, однако для расчетов необходимо знать функцию обогащения (6.41). Кроме того, данный метод применим только для поперечного тока в напорном и дренажном каналах мембранных модулей. Если же вид функции обогащения неизвестен, расчет ступеней каскада ведут следующим образом [18]. [c.210]

Предварительные данные для расчета ступеней от б до е отсутствуют. Внутренняя диффузия в большой степени зависит от струк- [c.172]

Во втором и последующих циклах, благодаря наличию уточненных составов, расчет ступени контакта выполняется в таком порядке сначала вычисляются коэффициенты распределения, а затем составы,фаз, уравнения (5, 6) [c.23]

Расчет ступеней экстракции может быть начат, например, от точки Л положение которой определяется концентрациями встречных неравновесных потоков в нижнем сечении аппарата. Уходящие с первой тарелки потоки рафината Р, и растворителя I, находятся в равновесии, и концентрации в них извлекаемого компонента определяются точкой 1, находящейся на равновесной кривой. Между первой и второй тарелками движутся встречные потоки Р, и концентрации извлекаемого компонента в которых отвечают точке 2 на рабочей линии. Абсцисса точки 2 дает состав растворителя Х , стекающего со второй тарелки. Со второй тарелки уходит поток рафината, находящегося в равновесии с потоком растворителя, покидающего ту же тарелку (точка 3 на кривой OQ. Продолжив аналогичные построения, получим концентрации и У , которые отвечают точке В на рабочей линии. В результате для изменения состава рафината в заданных пределах потребовалось три теоретические ступени контакта. [c.318]

Можно лишь утверждать, что У2=Уз (состав фазы растворителя О не изменяется при переходе из одной части батареи в другую). Положение конечных точек определяется только расчетом ступеней. Предположив, что растворимость компонента А не зависит от содержания компонента В в системе, на диаграмму можно нанести кривую равновесия (рис. У1-73). Затем вычерчиваются ступени изменения концентрации между кривой равновесия и рабочими линиями. [c.531]

Расчет ступеней выделения высококипящих компонентов. [c.104]

Если найденные значения и не совпадают с принятыми в п. 1, расчет ступени повторяют, исходя из новых значений и nik (итерационный метод), до тех пор, пока не будет достигнуто удовлетворительное совпадение принятых значений с найденными в п. 5. [c.232]

Поскольку каждая ступень работает без отвода тепла, то для расчета ступеней надо пользоваться методами, рассмотренными ниже (стр. 275). При нелетучем поглотителе можно применять приближенный метод, определяя температуру жидкости после ступени по формулам (1У-50) или (1У-51). [c.274]

Для случая внешнего охлаждения (рис. 7.13,а) задаются разностью температур АГ7-9 между точками 7 и 9. Поскольку Ts и Тд известны из расчета ступени, расположенной ниже сечения а-а, то Гт= =Гв-(-ДГ7-в. Зная Гу и Га, а следовательно, И 7 и 8, находят [c.194]

При известном соотношении свежего сырья и возвратного масла и заданной производительности по исходному свежему сырью производят соответствующий пересчет материального ба- ланса. Для выполнения газовых расчетов ступени расщепления используются непосредственно данные материального баланса, приведенные в исходных данных . [c.221]

Далее производится графический расчет этих ступеней. Начиная со ступени I проводят построение, применяя в качестве рабочей точку Q до тех пор, пока хорда равновесия (проходящая через точку Ef) не пересечет линию FQ. Для расчета ступеней от /-Й до п-й в качестве рабочей используют точку Способ графического расчета в прямоугольных координатах идентичен указанному выше. [c.286]

Расчеты от ступени к ступени. В качестве исходных величин для расчета таким методом должны быть известны составы конечных продуктов. Распределение компонентов между продуктами, получаемыми на ступенях каскада, неизвестно это распределение нужно найти и впоследствии проверить. Обычно степень разделения устанавливают по двум компонентам ( ключевые компоненты). Число ступеней каскада неизвестно, и разделение прочих компонентов будет зависеть от числа ступеней, необходимых для разделения ключевых компонентов. Затем определяют составы обоих продуктов (рафината и экстракта) по всем компонентам расчет ступеней проводят с обоих концов каскада к его центру, как описано в примере УЬЗ (см. стр. 263). [c.379]

Рис. У1-63. Расчет ступеней при противотоке.

При расчете ступени следует иметь в виду, что она должна работать при низком давлении, чтобы уменьшить адсорбционный поток. Давление в направленном вниз потоке должно быть меньше атмосферного, чтобы свести к минимуму обратную диффузию. Следует учитывать также число перегородок и их площадь, приходящуюся на одну ступень при оптимальных характеристиках процесса. [c.619]

Дальнейший расчет ступеней производится так же, как в одноступенчатых машинах. [c.268]

Ступень с цилиндрическими направляющими лопастями (незакрученными, постоянного профиля) занимает особое место среди ступеней осевых компрессоров. Заметное упрощение изготовления в сочетании с высоким к. п. д. ступеней обусловило широкое применение их в компрессорах газотурбинных установок. Цилиндрические направляющие лопасти закручивают поток перед рабочими лопастями в сторону вращения ротора, как и в ступенях с 0 = 0,5 Поле осевых скоростей также оказывается весьма неравномерным. Эти особенности сближают рассматриваемую ступень со ступенью с 0 = 0,5. Расчет ступеней с цилиндрическими направляющими лопастями также затруднен компрессоры с такими ступенями обычно рассчитывают по методу подобия. [c.284]

Далее можно переходить к расчету ступеней. [c.294]

По формулам (5.53) и (5.54) вычисляют значение С . Если найденное значение С не совпадает с принятым Сг, расчет ступени повторяют, исходя из новых значений Сг (итерационный метод ) до тех пор, пока не будет достигнуто удовлетворительное совпадение принятого значения с вычисленным. [c.555]

Тарельчатые ректификационные колонны могут быть рассчитаны двумя способами при помощи расчета ступеней изменения концентрации или расчетом массопередачи. [c.269]

Расчет ступеней давления. Для 1-го компонента [c.21]

В табл. 4-2 приводится расчет ступеней реостатов для напряжений 2, 3 и 5 в, а в табл. 4-3 — сопротивления параллельных секций рубильников реостатов. [c.136]

Аналогичным образом могут быть рассчитаны остальные стадии процесса разделения ацетиленсодержащей газовой смеси. Для перехода от ступеней разделения к реальным аппаратам вводятся значения единиц переноса, полученные на основе экспериментальных данных. Метод расчета ступеней разделения с помощью абсорбционного фактора можно применять в том случае, если растворимость компонентов подчиняется закону Генри. Если закон Генри не соблюдается, применяют обычные методы, но с тем отличием, что расчет ведут по ключевому компоненту для каждой стадии процесса. [c.356]

Поэтому для расчетов ступеней низкого и среднего давлений можно пользоваться уравнениями для ступеней высокого давления, подставляя в них величины Q, определяемые уравнением (31), т. е. [c.76]

Методика расчета ступеней центробежных скважинных насосов с применением ЭВМ [c.36]

Разработанная методика применялась при расчете ступеней радиального типа с коэффициентом = 170 200 250, а также полуосевых ступеней с =130 и =180. Расчетные данные хорошо согласуются с экспериментальными. [c.41]

Необходимо отметить, что граничные условия для определения параметров потока зависят от типа колеса. Поэтому принятые в предложенной методике некоторые количественные соотношения следует рассматривать только для колес многоступенчатых насосов, хотя в целом эта методика может служить схемой и для расчета ступеней консольного типа. [c.66]

Расчет ступеней насосов с кавитационным коэффициентом быстроходности С,1 = 10 ООО -н 20 ООО и при одом первой ступени от радиальной гидротурбины [c.192]

Если исследуемая ступень не имеет ВРА, то результаты эксперимента также обратываются по системе (V), с той лишь разницей, что в последних трех уравнениях следует принимать = = 0. По результатам таких исследований устанавливаются зависимости ф2 = / (ф2л, м ) и ли, = / (ф2г, м ), которые позволяют отыскать зависимость (3.18), необходимую для расчетов ступени с закруткой потока. [c.91]

Пр 1 точном расчете ступень компрессора разбивают на эле-, кч тарм . е ступени, работающие ири разных окружных скоростях. [c.331]

Расчет форсунок двухступенчатого типа производится по методике, описанной выше. Расчеты ступеней распыливания ведутся независимо друг от друга. При этом необходимая производительность каждой ступени определяется по заданной общей т1роиэводительности и требуемому соотношению расходов по ступеням. Практика расчета показала, что уменьшение проходного сечения сопла II ступени из-за установки со пла I ступени учитывать не следует, так как это обстоятельство в достаточной степени корректируется коэффициентом заполнения сопла. [c.131]

Здесь Яг, я — равновесное диффузионное отношениез Хп+1—вуп + (1— )Хп при расчете ступеней вверх по каскаду е=а—1. [c.615]

Для сжимаемой жидкости профилирование по закону постоянной циркуляции обеспечивает (при отсутствии потерь) постоянную осевую скорость по высоте лопастей, но предполагает небольшие радиальные перетекания, вызванные изменением плотности газа по высоте лопастей. Поскольку они несущественны, этот закон широко применяется и при расчете ступеней компрессоров. В частности, ступени с осевым входом и осевым выходом, а также ступени с 0=1 обычно рассчитываются из условия гс = onst. [c.286]

Ляпков ГТ. Д., Карелина Н. С. Расчет ступеней с полуосевым отводом центробежных насосов для скважин диаметром 200—400 мм. — Энергомашиностроение , 1968, № 1, с. 23—26. [c.286]

Сопротивления для ответвлеиий 10 и 15 а, определенные из этих графиков, составят 0,228. и 0,09 ом. Производим проверку указанных значений сопротивлений согласно приведенным выше уравне-ния м. Расчеты сопротивлений сведены в табл. 4-4. Полученные из расчета значе1ния тока в ответвлении 8,4 а и 17,2 а почти совпадают с принятыми для расчета ступенями регулирования тока. [c.146]

При детальном расчете ступени осевого вентилятора, кроме расчета и профилирования лонаток для среднего диаметра, [c.288]

Вследствие различия в значениях скоростей нельзя считать Сйг = i2, так как при среднем значении = 0,5 предшествующие разности дают расхождение от среднего значения с. в 20—30%. Однако более точное рассмотрение вопроса показывает, что сделанные ранее предположения о равенстве осевых скоростей при предварительных расчетах ступеней 6 = onst допустимы. [c.507]

При расчете ступени по изложенному методу следует учитывать поправки на искажение профиля скоростей от трения, от влик- [c.516]

Следует заметить, что вопрос об унификации терминологии и обозначений в турбокомпрессорах является больным вопросом не только у нас в СССР, но и за рубежом. Так, крупный зарубежный ученый В. Траупель отмечает, что характеристик для расчета ступеней турбомашин очень много, но, к сожалению, ни в их определении, ни в их обозначениях нет единства . [c.8]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология