Термообработка стыков труб

Газосварочные горелки применяют при термообработке стыков труб диаметром до 100 мм и нагреве их до температуры 710° С, для чего на трубу около сварного стыка надевают железную или асбестовую воронку (рис. 89), которая равномерно распределяет пламя горелки по всей окружности. Трубы диаметром до 100 мм нагревают обычными сварочными горелками с наконечником № 6, а трубы диаметром свыше 100 мм — [c.183]

Рис. 90. Съемная муфельная печь конструкции Молчанова для термообработки стыков труб

Из-за большого количества трубопроводов на химическом предприятии трудоемкость их монтажа составляет примерно 40% от общей трудоемкости монтажных работ. При монтаже выполняются следующие операции резка труб, гнутье труб, сварка труб, приварка фланцев, термообработка стыков, сборка плетей, монтаж плетей, гидроиспытания, теплоизоляция. Все монтажные операции являются простейшими. Их выполнение может осуществляться с применением разнообразных приспособлений. [c.329]

АППАРАТУРА ДЛЯ ТЕРМООБРАБОТКИ СВАРНЫХ СТЫКОВ ТРУБ 217 [c.217]

Нагрев сварных стыков труб при термообработке может производиться одним из следующих способов 1) индукционными электрическими нагревателями для стыков труб диаметром свыше 100 мм со стенкой толщиной более 8—10 мм до температуры не выше 800° С (отжиг первого рода и отпуск) [c.633]

Фиг. 1. Индуктор для термообработки сварных стыков труб наружным диаметром от

И. Основные размеры индукционных нагревателей для термообработки сварных стыков труб [c.218]

Рис. 6. Схема термообработки двух стыков труб индукционным способом

Рис. 7. Муфель сопротивления для термообработки сварных стыков труб

В данной книге не рассматривается технология сварочных работ, так как эта тема широко освещена в специальной литературе. Ниже приводятся лишь основные данные по термической обработке сварных стыков труб (о термообработке сварных стыков аппаратуры <5м. стр. 84, 85). [c.220]

Рис. 7. Муфель сопротивления для термообработки сварных стыков труб диаметром 76—168 мм

Термообработка сварных стыков труб, выполненных электродами ЦЛ-17 и автоматической сваркой под флюсом, а также гнутых в горячем состоянии, производится по одному из следующих режимов [c.181]

Рис. 102. Электрическая печь для термообработки монтажных стыков труб

Во время сварки и термообработки стыков необходимо, чтобы опорные металлические конструкции находились от стыков на расстоянии не более 1 м. В случаях расположения стыков на расстоянии более 1 м от опорных конструкций на период сварки и термообработки устанавливаются дополнительные временные опоры, исключающие возможность провисания и расцентровку свариваемых труб. Обычно в качестве таких временных опор используют центровочные каретки с винтовой подставкой (рис. 10-3). [c.257]

Термообработка сварных стыков трубоцроводов из аустенитных сталей производится в случаях, когда толщина стенки труб составляет более 20 мм. Одновременно можно производить термообработку стыков только в случаях, когда расстояние между стыками составляет более 15 м. [c.278]

Для контроля сварных соединений усиление стыков снимается полностью. После выполнения термообработки стыки подвергаются внешнему осмотру для выявления трещин и пор. Для контроля зоны термического влияния необходимо зачищать поверхность трубы, прилегающей к шву на ширине 30—40 мм с каждой стороны стыка. Контроль качества сварных соединений после их зачистки и шлифовки производится визуальным осмотром и методом цветной дефектоскопии. [c.278]

В монтажных условиях нагрев сварных стыков труб производится при помощи индукционных нагревателей, муфелей сопротивления, кольцевых форсунок и газовых горелок до температуры, установленной режимом на термообработку в пределах до 750° С. [c.204]

Индукционный способ нагрева применяется при термообработке сварных стыков труб Оу от 100 мм и выше и толщиной стенки до 10 мм. Для нагрева используют индукторы из медных или алюминиевых проводов или шин, работающих па токе промышленной частоты. Индукционный нагреватель надевают на трубу, обвернутую листовым асбестом толщиной 10 мм. Вместо индукторного нагревателя для подогрева стыков можно намотать на трубу поверх листового асбеста по 17—30 витков медного многожильного провода сечением не менее 75 мм без изоляции. Намотка провода производится как можно туже, расстояние между витками во избежание замыкания при включении электрического тока должно быть 15—20 мм. Последние витки закрепляют хомутами, забивают асбестом и подключают к сварочному трансформатору. Нагрев стыка продолжается несколько часов в зависимости от диаметра и толщины стенки трубы и мощности трансформатора. [c.204]

При нагреве стыков труб большего диаметра пользуются кольцевыми форсунками, работающими на жидком или газообразном топливе. При нагреве стыка для термообработки длина нагреваемых участков трубы должна быть не менее 100 мм по обе стороны шва, перерывы в нагреве во время термообработки ие допускаются. Во [c.204]

При проведении этого процесса свариваемые стыки труб равномерно и быстро прогреваются по всему сечению. После сварки охлаждение шва идет под давлением. Это уменьшает остаточные напряжения настолько, что даже быстро закаливающиеся высокоуглеродистые и легированные стали на дают трещин и можно обойтись без дополнительной термообработки. [c.72]

По технологии НИИХиммаша трубы сваривают на подкладных керамических кольцах с подогревом до 300—350° С электродами марки ХН-56 диаметром 3—4 мм. При сварке не рекомендуется наложение широких швов. Кромки под сварку обрабатывают с У-об-разной разделкой и углом раскрытия 60—65°. После сварки стыки труб подвергают местной термообработке по режиму нагрев 690— 710° С, выдержка при этой температуре в течение 2 ч, охлаждение [c.132]

Термообработка сварных швов. Для получения надлежащих свойств в сварном соединении и снижения остаточных тепловых напряжений стыки труб обязательно подвергаются термической обработке. [c.269]

Все стыки труб из легированных сталей подвергаются термообработке по режимам, приведенным в табл. 55. [c.270]

Способы нагрева сварных стыков труб при проведении термообработки [c.213]

II становится хрупкой. Для восстановления этих свойств необходима последующая термическая обработка сварных соединений. Образованию карбидов хрома значительно препятствует введение в сталь титана или ниобия. Поэтому содержащие эти легирующие элементы стали типа 1Х18Н9Т и 1Х18Н11Б после сварки термообработке не подвергаются. Все сварные соединения труб из сталей типа 1Х18Н9 после сварки подвергаются термообработке (стабилизирующему обжигу) по следующему режиму нагрев до 850° и последующее охлаждение в воде. При нагревании металла до 850° образовавшиеся карбиды хрома распадаются, а быстрое охлаждение водой предотвращает их образование вновь. Необходимость термообработки стыков труб из сталей, не содержащих титан или ниобий, резко ограничивает их применение. [c.183]

При отсутствии электроэнергии в полевых условиях для нагрева применяют газовое пламя. Для термообработки стыков труб диаметром до 100 мм с температурой до 710° применяют обыкновенные газосварочные горелки. Около сварного стыка надевают металлическую или асбестовую воронку, на поверхность которой направляют пламя горелок, которое равномерно распределяется по периметру трубы. Для труб диаметром свыше 100 мм применяют пламя форсунок, работающих на жидком топливе. Перед нагревом на сварной стык надевают разъемный термокожух, обеспечивающий равномерное распределение пламени по периметру трубы и сохранение тепла. Применение форсунок сокращает время нагрева. Газовый нагрев разрешается применять только при отжиге сварных стыков. [c.190]

В зависимости от технологии сварки (присадочного материала, типа разделки кромок), термообработки, материала труб и аппаратов сварные стыковые соединения нефтегазохи.мического оборудования могут иметь в своем составе мягкие прослойки различной геометрической формы (рис. 9.2) и сложный характер распределения механических свойств поперек сварного стыка (рис. 9.3). [c.207]

Трубопроводы из сталей 12МХ и 15ХМ свариваются удовлетворительно, но требуется тщательная подготовка кромок и сборка стыков, применение пец1 альных марок электродов и термообработка стыков после. сварки. Сварка выполняется преимущественно ручным дуговым способом в поворотном и неповоротном положениях и автоматически под флюсом в нижнем положении с поворогом трубы. При сварке стыки труб надежно защищают ит ветра, попадания на свариваемый стык [c.181]

На время термообработки концы труб и арматуру закрывают для предотвращения воздушной тяги и охлаждения стыка. Печь и нагреваемый участок трубы устанавливают на жесткие опоры на расстоянии 0,25—0,3 м по обе стороны от стыка. Опоры предотвращают провисание нагретого участка под тяжестью печи. Вертикально расположенные участки при нагреве разгружаются от собственного зеса установкой специальных подвесок. [c.190]

МПа. В феврале 1974 г. производились его дополнительные испытания на прочность и плотность. На 96-м и 123-м км произошли при давлении 4,9 МПа разрушения спиральношовных труб 0 1020x10 мм, а на 365-м км трассы разрушению подвергся монтажный сварной шов на стыке труб 0 1020х х11 мм. На 96-м км разрушение ТП произошло на участке длиной 1200 мм по зоне термического влияния заводского спирального сварного шва. Линия разрушения пересекла кольцевой монтажный шов, выполненный автоматической сваркой под слоем флюса, и ответвилась в основной металл. Образовавшиеся трещины имели максимальное раскрытие (= 40 мм) и остановились в основном металле. На 12-м км разрушение ТП произошло по зоне термического влияния заводского спирального сварного шва и распространилось по основному металлу трубы, пересекая сварные швы. На 365-м км ТП разрушение произошло по оси поперечного монтажного сварного шва, выполненного автоматической сваркой под слоем флюса с ручной подваркой с внутренней стороны шва. Основными причинами разрушения ТП на 96-м и 123-м км трассы признаны неудовлетворительные физико-механические характеристики металла труб и сварных соединений, а именно пониженные против норм прочность и ударная вязкость. Причинами пониженных механических свойств явились сильное загрязнение металла неметаллическими включениями, повышенное содержание в металле труб углерода, марганца и ванадия, а также отсутствие термообработки сварных соединений. Причинами разрушения ТП на 365-м км трассы признаны снижение прочности стыкового шва вследствие некачественно выполненной сварки - наличия в шве различных дефектов (непроваров, шлаковых включений, крупнозернистой структуры) и пониженные механические характеристики металла шва (ударная вязкость металла шва по результатам испытаний всех образцов составляла 0,56-27,9 Дж/м , тогда как не должна была быть ниже 3 кгм/см ). [c.59]

Характеристика инаукторов для термообработки сварных стыков труб (фнг. 5-46) [c.214]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология