Термическая обработка сварных соединений

Термическую обработку сварных соединений проводят с целью изменения структуры металла или для снятия внутренних напряжений. Полная термическая обработка узлов трубопроводов вследствие их больших габаритных размеров затруднительна даже при индустриальном изготовлении и осуществляется редко. Наиболее часто применяют местную термическую обработку сварных соединений. [c.360]

Дополнительная термическая обработка сварных соединений обязательна -в следующих случаях [c.218]

В табл. 10.20 приведены механические свойства сварных соединений труб, которые должны быть обеспечены при любом способе сварки, в табл. 10.21 — температурные условия выполнения сварки трубопроводов высокого давления и в табл. 10.22 — рекомендуемые режимы термической обработки сварных соединений трубопроводов, выполняемых различными способами сварки. [c.368]

Трубы из углеродистых сталей с содержанием углерода менее 0,27% обладают хорошей свариваемостью и, кроме некоторых случаев (сварка толстостенных труб, сварка при низких температурах), не требуют специальной термической обработки сварных соединений. [c.283]

При термической обработке сварных соединений должен обеспечиваться непрерывный контроль температуры стыка. Температуру контролируют термопарами в комплекте с потенциометрами, а также термощупами или термокарандашами. [c.70]

Режимы термической обработки сварных соединений трубопроводов [c.37]

К проведению работ по термической обработке сварных соединений допускаются термисты-операторы, прошедшие специальную подготовку, выдержавшие соответствующие испытания и имеющие удостоверение на право производства этих работ. [c.178]

Термообработка. Термической обработке сварные соединения трубопроводов подвергают для снятия внутренних напряжений, возникающих при выполнении сварки, улучшения пластических свойств и структуры металла шва и околошовной зоны и преду- [c.249]

ЖУРНАЛ ТЕРМИЧЕСКОЕ ОБРАБОТКИ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИИ [c.170]

Термическая обработка сварных соединений, облицовочный слой которых выполнен из стали ЭИ-496, производится с нагреванием до 650° С, выдержкой в течение 2 ч и охлаждением на воздухе. Сварные соединения, облицовочный слой которых выполнен из аустенитных сталей, обрабатывают при 900° С о выдержкой в течение 1 ч, затем медленно охлаждают до 650° С в течение 1 ч. Дальнейшее охлаждение на воздухе. [c.240]

При местной термической обработке сварных соединений, осуществляемой при помощи т. в. ч., также получается различная структура по длине сварного шва с твердостью НВ 180—285. [c.56]

Подлежащие термической обработке сварные соединения подвергают внешнему осмотру и измерениям для выявления наружных дефектов. [c.240]

Через 3 месяца отмечено следующее металл подвергся общей коррозии на выпуклых и вогнутых поверхностях лопастей местами наблюдалось локальное изъязвление поверхности, сильная межкристаллитная коррозия обнаружена в зоне сварных швов со стороны поступления газа. В некоторых местах сварные швы разрушились насквозь. В корпусе турбины накапливался конденсат (насыщенный сернистым ангидридом), содержащий 13,9% серной кислоты. Испытания подтвердили необходимость проведения термической обработки сварных соединений. [c.146]

Термообработка. Термической обработке сварные соединения трубопроводов подвергают для снятия внутренних напряжений, возникающих при выполнении сварки, улучшения пластических свойств и структуры металла шва и околошовной зоны и предупреждения образования трещин при эксплуатации трубопроводов. [c.267]

Подогрев способствует перлитному превращению и является действенным средством исключения закалочных структур, Поэюму он служи в качесгве предварительной термической обработки сварных соединений (нагрев до сварки и в процессе ее). Меняя скороаь охлаждения, можно получить желаемую твердость в зоне термического влияния. [c.162]

Присадка титана, молибдена нли азота к хромисты.м сталям повышает коррозионную стойкость этих сталей в ряде химических сред и освобождает от обязательной термической обработки сварных соединений. [c.142]

Разрушение участка трубопровода (0168x12 мм) газа раз-газирования на Карачаганакском нефтегазоконденсатиом месторождении произошло в зоне приварки штуцера (060x14 мм). В момент, предшествовавший разрушению, трубопровод находился под давлением 3,5 МПа в отсутствие движения среды. Температура стенки трубы составляла минус 25-минус 27°С. Зарождение и докритический рост трещин происходили из-за наличия непровара на границе сплавления кольцевого шва штуцера и основного металла трубы. После достижения трещиной критической длины (40-42 мм) началось лавинообразное разрушение в обе стороны от штуцера, о чем свидетельствует наличие шевронного излома. Остановка трещин произошла на основном металле трубы в результате их многократного разветвления. Трещины в шве образовались из-за нарушения технологии подготовки изделий под сварку и возникновения остаточных сварочных напряжений. В соответствии с требованиями нормативной документации штуцер должен изготавливаться без отверстия и привариваться к трубе угловым швом с разделкой кромки. Сверление штуцера и трубы должно выполняться после его приварки с одновременным сверлением отверстия в трубе и удалением возможных непроваров в корне шва. Сварное соединение данного штуцера было выполнено с нарушением технологии изготовления и имело непровары и трещины глубиной до 3 мм. Наличие этих характерных дефектов сварных швов свидетельствовало о том, что контроль качества металла неразрушающими методами не проводился. Предусмотренная технологией местная термическая обработка сварного соединения патрубок-труба , проводимая путем нагрева металла пламенем газовой горелки, не привела к существенному снижению напряжений в сварном шве. Разрущение трубопровода газа разгазирования произошло по механизму сероводородного растрескивания в результате развития недопустимых дефектов (трещины, непровары, высокие остаточные напряжения) в сварном соединении штуцер-труба . [c.31]

При термической обработке сварных соединений необходим непрерывный контроль температуры стыка. Температуру контролируют термопарами в комплекте с потенциометрами, а также термощупами или термокарандашами и через каждые 15 минут значения записывают в журнале термической обработки. [c.419]

Необходимость выполнения термической обработки сварных соединений и ее режимы (скорость нагрева, температура при вьщержке, продолжительность выдержки, скорость охлаждения, охлаждающая среда и др.) должны бьпъ указаны в технических условиях, проектной или другой рабочей документации. [c.177]

ЖУРНАЛ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИИ трубопровода [c.168]

При экономической нецелесообразности применения дорогостоящих высоколегированных сталей используют малоуглеродистые низколегированные стали с припуском на коррозию иногда до 6—10 мм с учетом скорости проникновения коррозии и расчетного срока эксплуатации оборудования. Однако во избежание сероводородного растрескивания эти стали должны применяться при ограниченной твердости металла — не выше HR 22. Это ограничение накладывается и на металл сварного соединения. Кроме того, все сварные соединения должны быть подвергнуты послесварочной обработке. Наиболее распространенный метод снятия остаточных сварочных напряжений — термическая обработка сварного соединения (высокий отпуск). При этом очень существенны скорости нагрева и охлаждения, которые обязательно регламентируются для каждой из марок сталей. Так, для малоуглеродистых сталей типа стали 20 режим термической обработки следующий нагрев до температуры 893—933 К выдержка после прогрева 1 ч скорость нагрева 523—573 К/ч охлаждение до 573 К совместно с печью. И только для стыков диаметром менее 114 мм, имеющих толщину стенки менее 6 мм, режим может быть упрощен увеличением скорости нагрева до 873 К/ч, сокра-щение.м времени выдержки до 0,5 ч и нерегулируемым охлаждением. [c.177]

Допускается местная термическая обработка сварных соединений аппаратов, при проведении которой должны обеспечиваться равномерный нагрив и охлаждение по всей длине шва и прилегающих к нему зон основного металла. Ширина зоны нагрева определяется по РТМ 26-44. [c.419]

Для термической обработки сварных соединений может применяться как общий печной нагрев, так и местный по кольцу любым методом, обеспечивающим одновременный и равномерный нагрев сварного шва и примыкающих к нему с обеих сторон участков основного металла по всему периметру. Минимальная ширина нагреваемых участков указьгеается в НТД. При отсутствии таких указаний ширина участка. [c.178]

Ведется также разработка критериев оценки технологической трещиностойкости в поцессе термической обработки сварных соединений [125]. Поскольку возможность появления трещин как при сварке, так и при термической обработке сильно зависит от напряженного состояния детали, а значит, и от ее формы, а также от характера изменения температуры во времени, то в последний период были разработаны более универсальные методы и критерии оценки, получившие название конструкционно-технологической трещиностойкости (см. 5 настоящей главы). [c.433]

Если для предварительного подогрева применяют устройства, используемые для местной термической обработки сварных соединений по окончании сварки, то температуру предварительного подогрева,а также режим термической обработки контролир5 К7т термопарами с самопишущими потенциометрами. В других случаях для контроля температуры предварительного подогрева можно использовать термопары с регистрирующими потенциометрами, термопары с гальванометрами, переносные контактные термопары и термокарандаши. [c.239]

Рекомендуемые режимы термической обработки сварных соединений стальных трубопроводов, работающих при условном избыточном давлении от 10 до 100 Мн м (от 100 до 1000 кгс см ) и температуре от —50 до +510° С (по МРТУ 26т01-9—67) [c.372]

Прп сварке труб из стали марки 1Х18П9Т (как правило) применяют проволоку Св-08Х19Н10Б диаметром 1—1,2 мм. Соединения, свариваемые этой проволокой, можно эксплуатировать как при нормальных, так и повышенных температурах в химически активной среде. Для эксплуатации при температуре выше 350° С в химически активной среде стыки должны подвергаться стабилизирующему отжигу при 850° С в течение 3 ч. Для работы в химически активных средах при невысокой температуре термическая обработка сварных соединений не требуется. [c.238]

II (111)р и направление [1120] , 1[110]р. Возникает в процессе термической обработки (закалки, старения металлов) сплавов титана с переходными элементами, сплавов на основе циркония, гафния и сплавов урана с цирконием и ниобием, а иногда при эксплуатации этих сплавов в условиях повышенных т-р. Образуется в результате резкого охлаждения (когда происходит без-диффузионпое превращение) или изотермического распада (связанного с расслоением на участки различной концентрации легирующего элемента) метастабильной бета-фазы. Устойчива в критической области определенных электронных концентраций при т-ре ниже 400—500° С. В отличие от обычных мартенситных превращений, присущих сталям и сплавам на основе цветных металлов, образование О.-ф. не сопровождается появлением характерного рельефа на поверхности полированного образца. О.-ф. резко снижает пластичность сплавов, что часто исключает возможность их использования, значительно повышает прочность и упругие св-ва. Образование О.-ф. сопровождается отрицательным объемным эффектом. Кроме того, О.-ф. отличается положительным коэфф. электрического сопротивления. Выявляют ее в основном с помощью электронномикроскопического анализа, рентгеновского анализа, методом электросопротивления и дилатометрического анализа. Лит. Носова Г. И. Фазовые превращения в сплавах титана. М., 1968 Г р а -б и н В. Ф. Основы металловедения и термической обработки сварных соединений из титановых сплавов. К., 1975 М а к-квиллэн А. Д., Макквил-л э.н М. К. Титан. Пер. с англ. М., 1958. [c.115]

Перерывы в процессе нагрева при термической обра-батке не допускаются. При вынужденных перерывах нагреватель и мат остаются на стыке. Время пребывания стыка при заданной температуре термической обработки следует суммировать. Параметры режима термической обработки сварных соединений записывают в специальном журнале. [c.127]

При сдаче технологических трубопроводов на Ру до 10 МПа в эксплуатацию монтажная организация обязана представить следующую исполнительную технологическую документацию опись технической документации сертификаты на сварочные материалы заключения по проверке качества сварных Сю-единений трубопроводов физическими методами контроля и шротоколы механических иопытаний акты испытания трубапроводов на (прочность и плотность списки сварщи ков, участвовавших в сварке трубопроводов с указанием ном еров удостоверений и клейм журналы сварочных работ тольк1о для трубопроводов I и II категорий исполнительные схемы трубопроводов только для трубопроводов I, II и III категорий акты сдачи — приемки под монтаж зданий, сооружений, траншей и опорных конструкций акты проверки внутренней очистки трубопроводов журнал режимов термической обработки сварных соединений акты на предварительную растяжку (сжатие) компенсаторов акт на укладку патронов документы заводов — изготовителей на трубы, арматуру и сварочные материалы. [c.165]

При изготовлении из высокопрочных сталей резервуаров для содержащих НгЗ нефтей и нефтепродуктов опасность представляют сварные соединения. В сварных швах сохраняются высокие напряжения, которые трудно устранить, так как термическая обработка резервуаров затруднительна. Экспозиция в газосепараторах [114, 37] показала в 2 раза больший процент разрушения напряженных образцов со сварными соединениями [114, 37]. Трещины образовывались в нагреваемых в процессе сварки околошовных зонах в них создавались участки повышенной твердости. Доля треснувших образцов увеличивалась с ростом твердости и предела текучести (см. рис. 18). Термическая обработка для устранения сварочных напряжений перед нагружением испытываемых образцов значительно уменьшала склонность к сероводородному растрескиванию. Эффективность термической обработки сварных соединений обусловлена достигаемым при этом снижением твердости околошовных участков и снятием напряжений. Высокую стойкость показали сварные образцы из стали А5ТМ А285 (0,17% С 0,52% Мп 0,018% Р 0,030% 5 0,06% 51) с наименьшим пределом текучести из всех исследованных сталей [37, 132, 137, 147]. [c.69]

II становится хрупкой. Для восстановления этих свойств необходима последующая термическая обработка сварных соединений. Образованию карбидов хрома значительно препятствует введение в сталь титана или ниобия. Поэтому содержащие эти легирующие элементы стали типа 1Х18Н9Т и 1Х18Н11Б после сварки термообработке не подвергаются. Все сварные соединения труб из сталей типа 1Х18Н9 после сварки подвергаются термообработке (стабилизирующему обжигу) по следующему режиму нагрев до 850° и последующее охлаждение в воде. При нагревании металла до 850° образовавшиеся карбиды хрома распадаются, а быстрое охлаждение водой предотвращает их образование вновь. Необходимость термообработки стыков труб из сталей, не содержащих титан или ниобий, резко ограничивает их применение. [c.183]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология