Число единиц переноса

Величина Л — число единиц переноса при лимитирующем сопротивлении массопереносу в жидкой фазе, измеренное от места ввода жидкости до рассматриваемого сечения. Если рассматриваемое сечение соответствует месту отвода жидкости (В), то /V = Подставляя уравнения (7.2) — (7.5) в (7.1), получаем два дифференциальных уравнения [c.80]

Физическая интерпретация уравнения (7.44) довольно проста. По гипотезе квазистационарности переходная часть будет локализована в точке колонны, где 1. Первые два члена в правой части уравнения (7.44) являются числами единиц переноса, требуемыми для той части колонны, в которой абсорбция протекает в кинетическом режиме. Последний член выражает число единиц переноса для диффузионного режима. Конечно, уравнение (7.44) применимо как к условиям прямотока, так и противотока. [c.87]

Общее число единиц переноса соответственно равно [c.103]

Число единиц переноса для части, в которой протекает поверхностная реакция, определяется уравнением [c.103]

Рассчитаем число единиц переноса, необходимое для достижения заданного извлечения. В зоне внутренней реакции уравнение материального баланса на бесконечно малой высоте колонны имеет вид [c.103]

Тогда расчет массообмениых процессов ведут по числу единиц переноса либо но числу теоретических тарелок. [c.179]

Для определения числа единиц переноса N . в газовой фазе для всех типов тарелок с поперечным током флегмы и паров используется следующее эмпирическое уравнение [c.214]

II числа единиц переноса [c.79]

Для пользования уравнением (184) необходимо знать величину / экв, которая онределяется на основании опытных дaнiшx. Число единиц переноса п определяете) графически, если имеются кривая равновесия фаз и оперативная линия. [c.179]

Учитывая, что при химической абсорбции А/ С 1 и сопоставлении уравнений (7.21) и (7.24), видим что в процессе химической абсорбции для достижения того же извлечения требуется большее число единиц переноса. По-видимому, это вызвано те м, что одно и то же количество газа должно быть растворено в меньшем количестве жидкости (Л1 < С 1). Преимущество процесса химической абсорбции заключается в том,что требуются колонны намного меньшего диаметра вследствие низкого расхода жидкости. Тем более, возможность прямоточной подачи позволяет поддерживать более высокие скорости жидкости и газа, которые приводят, в свою очередь, к снижению необходимого диаметра колонны и более высоким значениям/г а. Также следует отметить, что процессы химической абсорбции привлекательны потому, что во многих случаях физическая растворимость газа настолько мала, что процесс физической абсорбции в насадочной колонне практически не выполним из-за необходимости поддерживать высокое отношение объемов жидкости к объемам газа. [c.83]

Число единиц переноса в жидкой фазе можно определить по эмпирическим соотношениям для колпачковых тарелок [c.214]

Уравнение (111.149) можно записать в виде, позволяющем представлять числа единиц переноса различными способами [c.212]

Определяемые уравнениями (111.151) и (111.152) числа единиц переноса оказались полезными для корреляции опытных данных по эффективностям практических тарелок. [c.212]

Для вывода соотношения между числом единиц переноса А у и локальным к. п. д. тарелки в методике Американского института инженеров-химиков принимается, что флегма полностью перемешана в вертикальном направлении и от плоскости собственно тарелки до верхнего края пены имеет постоянную концент- [c.212]

Локальный или точечный к. п. д. реальной тарелки т д оказалось удобным представлять через числа единиц переноса Nj. и Если значения Ку, и Кр из уравнений (III.151), (III.153) и (III.154) подставить в уравнение связи (III.150) и привлечь еще формулу (III.155), то локальный к. п. д. можно представить выражением [c.213]

Переход от точного определения единицы переноса (10-62, а) к приближенной зависимости (10-65) обусловливает новые возможности для расчета числа единиц переноса, благодаря которым становится излишним приведенное на рис. 10-10 графическое интегрирование. Вместо него можно использовать представленный на рис. 10-11 метод построения ступеней. Интерпретация этого метода, разработанная Бейкером [7], показана на рис. 10-12. Построение основывается на зависимости (10-65) и может быть применено также в тех случаях, когда (например, при дистилляции) рабочая и равновесная линии не являются прямыми, но их можно считать прямыми в пределах одной единицы переноса. [c.168]

Коэффициент диффузии Z) обратно пропорционален вязкости п отражает свойство системы, которое определяет число единиц переноса жидкой фазы. Из уравнения (III.158) следует, что маловязкие системы с высоким коэффициентом диффузии в жидкости Dy . должны проявлять низкие жидкофазные сопротивления массо-отдаче. [c.215]

Интеграл в правой части уравнений (10-92) является числом единиц переноса, а [c.187]

Анализ тех же уравнений (III.158) и (III.159) показывает прямую зависимость числа единиц переноса Ny от времени пребывания жидкости во вспененной массе, последняя же величина прямо пропорциональна длине пути флегмы и обратно пропорциональна расходу светлой жидкости gU. Эти зависимости позволяют заключить, что удлинение пути флегмы и уменьшение ее расхода по тарелке должны способствовать увеличению эффективности реальной тарелки. [c.215]

По известным паровой и жидкостной нагрузкам колонны рассчитывается скорость барботажа паров и , расход флегмы по тарелке g l и фактор Ру = МгР . Найдя по уравнению (1П.160) значение наклона т линии равновесия для рассматриваемых на тарелке условий, можно рассчитать параметр mG]g. Высота слоя светлой жидкости на тарелке рассчитывается по уравнениям (111.158) и (111.159). Далее, по уравнению (111.159) рассчитывается время контакта флегмы, а по (111.157) и (111.158) определяются числа единиц переноса /У г и соответственно. Подстановка, найденных величин в уравнение (111.156) или использование графика на рис. 111.40 позволяет рассчитать т) . [c.218]

Произведение из числа единиц переноса на высоту, отвечающую одной единице переноса, определяет таким образом общую [c.81]

Число подлежащих определению элемептов ректификации будет то же, что и для колпачковой колонны, т. е. 2п неизвестных. Здесь вместо неизвестного числа тарелок N входит неизвестное число единиц переноса И, остальные элементы те же. [c.335]

Чтобы определить значение характерного размера аппарата г/, надо знать Е ж N. Каким же образом рассчитать Д, характерный размер единицы переноса, и N. число единиц переноса [c.166]

Проблема количества связана с абсолютным количеством фазы, а проблема качества — с желаемым изменением химического состава фазы. В последнем случае задача состоит в том, чтобы найти меру трудности перехода из фазы в фазу при желаемом изменении состава. Решением зто го вопроса будет определение числа единиц переноса. [c.169]

Если к. п. д. процесса переноса уменьшается без всяких ограничений, то для перехода заданного количества компонента или теплоты из одной фазы в другую необходимо бесконечно большое число единиц переноса в каскаде, причем единицы каскада будут бесконечно малы. Отсюда следует, что каскад, состоящий из бесконечно малых единиц, уже не каскад, а обычный противоточный элемент процесса, в котором я 3 изменяются непрерывно. Верхний ряд диаграмм на рис. 10-22 дает ясное представление об этом переходе. Следует отметить, что в рабочей линии каскада только точки Хр, з р. имеют определенный физический смысл, причем индекс р обозначает здесь целое число. Отрезок рабочей линии между этими точками не имеет реального смысла. Рабочая линия каскада свидетельствует лишь о том, что находящиеся на различном расстоянии друг от друга точки зf должны лежать на этой линии. Хорошо известно, [c.181]

N — число единиц переноса р — число ступеней в каскаде [c.192]

Рассмотрим уравнение, которое может быть получено в случае процесса физической абсорбцки. С учетом предположении о разбавленном газе и о том, что равновесная и рабочая линии являются прямыми (рис. 16), число единиц переноса будет равно [c.82]

Наконец, сравним случаи противотока и прямотока. При Я > >Н/и почти нет разницы в числах единиц переноса, необходимых для прямотока и противотока. При Я < Н/и различие существует, и предпочтителен противоток. Однако это различие мало. Рассмотрим, например, предельный случай, в котором МЯ = I. При прямотоке вся колонна будет работать в режиме внутренлей реакции и из уравнения (9.22) Л/ = 1п(1/т). При противотоке следует сделать разграничения. Если Н1и близко или равно Н, то почти вся колонна работает в режиме поверхностной реакции, и № = = (и/МН) п /х)-, эта величина только немного меньше, чем в случае прямотока (действительно, М/ = 1 и Н/и Я). Если НЦ] [c.105]

Значения интегралов в правых частях уравнений (111.149) обычно определяются графически, ибо равновесная зависимость у = (х) редко имеет настолько простой вид, чтобы можно было вычислить эти выражения аналитически. Каждое из них представляет собой проинтегрированное отношение йзменения концентрации к движущей силе, вызывающей это изменение. Эти безразмерные интегралы принято называть числами единиц переноса. Поскольку в левой части уравнений (111.149) стоит общая высота z контактного объема, пропорциональная числу единиц переноса, то естественно называть коэффициенты пропорциональности [c.212]

По найденному аначенпю числа единиц переноса N при помощи уравнений (УП.40д) и (VI 1.41) последовательно рассчитывают продуктовые кон-центрацип обоих промежуточных компонентов. [c.339]

Для определения числа единиц переноса Адольфи [8] также предложил метод графического построения ступеней. Этот метод проще метода Бейкера и дает возможность использовать способ построения, указанный на рис. 10-11, б, в том случае, когда рабочая и равновесная линии не являются прямыми. Построение на рис. 10-11, в основано на допущении, что равенство (10-63) приближенно действительно в пределах одной единицы переноса. Ошибки, которые возникают в результате приближения, бывают то положительными, то отрицательными и поэтому обычно компенсируются. [c.168]

Целью химического производства является превращение предмета труда, которое может характеризоваться изменением Ах. Такое изменение связано с технологической переменной у, причем при периодическом процессе у обозначает время пребывания материала в аппарате. Для колонных аппаратов непрерывного действия (с определенной скоростью потока) среднее время пребывания можно выразить через высоту (длину) высота/скорость = время. Если же представить Ах через число единиц переноса, то у получится из произведения числа единиц переноса на высоту. (длину) одной единицы переноса (или время). Таким путем при известных питании, скорости потока, числе единиц переноса и высоте единицы переноса получаются основные размеры аппарата диаметр и высота (или длина). При увелтении масштаба, т. е. при пересчете аппаратуры на увеличенную производительность, надо принять во внимание, что высота единицы переноса зависит от коэффициента переноса, а на него в свою очередь влияют скорость потока и диаметр аппарата. [c.191]

Для количественной оценки равновесных условий массообмена по аналогии с теоретической тарелкой (или теоретической ступенью) вводят понятие единицы переноса (или единичного объема). Под единицей переноса понимают элемент высоты колонны, для которого средняя движущая сила равна раэности концентраций на выходе и входе в элемент. В соответствии с этим определением интегралы в выражениях (5.6) и (5.7), взятые в пределах единицы переноса, равны 1 [346-348]. Поэтому соответствующие интегралы по всей высоте колонны равны числу единиц переноса (сокращенно ЧЕПс и ЧЕПд) [c.219]

Руководство по лабораторной ректификации 1960 (1960) -- [ c.165 , c.570 ]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.0 , c.652 ]

Технология спирта (1981) -- [ c.283 , c.285 ]

Ректификационные и абсорбционные аппараты. Методы расчета и основы конструирования. Изд.3 (1978) -- [ c.203 , c.204 ]

Массообменные процессы химической технологии (1975) -- [ c.202 , c.203 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Кн.1 (1981) -- [ c.451 ]

Научные основы химической технологии (1970) -- [ c.187 , c.191 , c.192 ]

Жидкостная экстракция (1966) -- [ c.386 ]

Основы процессов химической технологии (1967) -- [ c.572 ]

Справочник инженера - химика том первый (1969) -- [ c.348 , c.349 , c.545 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.415 ]

Введение в моделирование химико технологических процессов Издание 2 (1982) -- [ c.220 ]

Введение в моделирование химико технологических процессов (1973) -- [ c.145 , c.148 ]

Гидродинамика, массо- и теплообмен в дисперсных системах (1977) -- [ c.182 ]

Процессы и аппараты химической промышленности (1989) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.429 , c.430 ]

Основы массопередачи (1962) -- [ c.272 , c.276 , c.295 ]

Основы массопередачи Издание 3 (1979) -- [ c.203 , c.210 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.583 , c.622 , c.678 , c.693 , c.695 ]

Производство циклогексанона и адипиновой кислоты окислением циклогексана (1967) -- [ c.120 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.436 ]

Абсорбция газов (1976) -- [ c.0 ]

Тепломассообмен Изд3 (2006) -- [ c.516 ]

Проектирование, монтаж и эксплуатация тепломассообменных установок (1981) -- [ c.187 ]

Основы теории горения (1959) -- [ c.0 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии (1983) -- [ c.51 , c.143 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология