Десорбция числа единиц переноса

Аналогичным способом можно найти число единиц переноса в зоне десорбции Для всего процесса число единиц переноса составляет [c.265]

Описанный метод расчета применим для определения количеств и составов фаз при известном числе единиц переноса Мц. Значение Л о надо определить предварительно по заданной степени извлечения ключевого компонента. Это можно сделать приближенным способом (стр. 299), так как мало зависит от изменения и / по высоте аппарата. При абсорбции нескольких компонентов возможно появление экстремумов на кривых изменения составов отдельных компонентов. Нетрудно показать, что экстремуму на кривой Х (и У ) соответствует условие dXj= X df , при этом ниже точки экстремума будет происходить десорбция компонента /. На кривой возможен экстремум без перехода к десорбции вследствие возрастания количества жидкости в результате абсорбции более растворимых компонентов. [c.295]

При десорбции нескольких компонентов должна быть задана степень отгонки для ключевого компонента. Степени отгонки остальных компонентов при полученном расчетом числе единиц переноса или числе ступеней определяются по формулам (1У-112)— (1У-115). [c.322]

Построив зависимость Поу от значений 1/Г, при которых максимальная концентрация в сорбенте после завершения десорбции равна 0,05А (рнс, 3,27), найдем действительную зависимость между параметром Т и обидим числом единиц переноса. Пусть 0=1,2 м, 1/7 —0,75, 7=1,333. Тогда из определения параметра Т для десорбции следует [c.159]

На рис. HI-8 приведены результаты исследования процесса десорбции двуокиси углерода из водного раствора воздухом в аппаратах с роторами, имеющими лопасти высотой Я = 0,26 0,4 и 0,5 м. Прямолинейная зависимость числа единиц переноса (ЧЕП) от Н свидетельствует о правомерности использования для обработки опытных данных противоточной схемы взаимодействия потоков (отметим, что пересчет по схеме перекрестного тока отличался не более чем на 1,5%). Кроме того, представленный график говорит о независимости интенсивности массопередачи в жидкой фазе от высоты лопасти, и следовательно, отсутствие в уравнении (П1.5) симплекса геометрического подобия вполне правомерно. [c.134]

Р ис. 111-8. Зависимость числа единиц переноса от высоты ротора в процессе десорбции двуокиси углерода из водных растворов воздухом [c.135]

Рис. VI-6. Массообмен при абсорбции и десорбции между газом и стекающей пленкой жидкости i —время контакта ЛГ —число единиц переноса в жидкой фазе.

Когда изменение концентрации в жидкости имеет большее значение, чем в газе, как, например, при десорбции, удобнее выражать уравнение скорости аналогично уравнению (У1-65) через концентрации в жидкости х. В результате получим уравнения для определения числа единиц переноса и высоты единицы переноса, отнесенных к сопротивлению в жидкой фазе [c.415]

При абсорбции высокие концентрации обеих фаз (0) были в нижней части колонны, а при десорбции в верхней. Уравнения для расчета числа единиц переноса можно применять без изменения, за исключением перемены знака в выражении движущей силы. Рис. 37. 5 показывает, что если рабочая или равновесная линия не прямые, то точка касания не обязательно приходится на один из концов колонны. [c.545]

Найдем коэффициент массопередачи при этой скорости газа. Десорбция проводится при давлении, в 10 раз меньшем давления адсорбции. Поэтому плотность газа при десорбции можно считать в десять раз меньшей, а коэффициент диффузии — в десять раз большим, чем при адсорбции. Следовательно, имеем Ру = = 0,08263 кг/м , Dy = 0,735 mV . Расчет внутреннего коэффициента массоотдачи по уравнениям (III.83) и (III.85) дает Рх = Рп = 0,749 см/с. Определив из уравнений (111.82) и (III.91) внешний коэффициент массоотдачи фу = 7,73 см/с) и поправку для учета продольного перемешивания (Рдрод = 2,98 см/с), находим коэффициент массопередачи при скорости газа 0,213 м/с (/Су = 0,556 см/с). Следовательно, при 1/7 = 0,75 общее число единиц переноса для всего слоя равно [c.73]

ЕО определение числа единиц переноса при десорбции не встречает затруднений. Поскольку на абсорбцию возвращается с десорбции жидкость состава х , то парциальное давление компонента в газе после абсорбции должно быть выше Рдес. (см. рис. 92). Это ограничивает возможную степень извлечения компонента из газа при десорбции путем снижения давления жидкости. Поэтому данный способ десорбции часто комбинируют с другими способами. Например, выходящую из десорбера жидкость направляют на десорбцию инертным газом в этом случае содержание компонента в десорбированной жидкости может быть значительно снижено и на абсорбцию подают жидкость с меньшим содержанием компонента. [c.313]

Массопередачу в бесфорсуночном абсорбере Вентури с диаметром горловины 20 мм изучал Туманов [29] при абсорбции NHg водой и десорбции СОа из воды определялся условный коэффициент массопередачи K - Опыты по абсорбции NHg показали 42], что Kps мало зависит от геометрических факторов (длина диффузора, углы конусности конфузора и диффузора). Число единиц переноса может быть выражено уравнениями [c.638]

Совместное решение ур-ний материального и теплового балансов позволяет определить ур-ние рабочей линии (см. рис. при десорбции эта линия лежит ниже равновесной) н при известной равновесной зависимости ул от Хл найти аналит. или графич. методом число единиц переноса Nor (см. Массообмен). Рабочая высота абсорбера Н , необходимая для заданного изменения конц. абсорбируемого компонента от ул до ул , в случае непрерывного контакта фаз (насадоч-ные, пленочные аппараты) определяется выражением Як = = korNoT, где йог = WilKrU — высота единицы переноса (в 1ч), Wt — приведенная скорость инертною газа, рассчи- [c.8]

Др. параметры десорбции, в частности число единиц переноса, рассчитывают так же, как при А, Однако коэф. массопередачи могут неск. отличаться от величин, найденных при А., вследствие наличия пузырьков газа (пара), возникающих при кипении жидкости или в результате сброса давления, влияния теплоты конденсации отдувочио-го агента, существенного изменения расходов фаз по высоте аппарата. Скорость хим. А. зависит от скорости прямой р-ции образования соединения между поглощаемым газом и активной частью хемосорбента, а скорость десорбции-от скорости разложения этого соединения и т.п. [c.19]

Пробы газа и жидкости отбирали на участках, расположенных непосредственно выше и ниже слоя насадки. Содержание углекислоты в газе определяли с помощью газоанализатора ВТИ, в качестве поглотителя использовали 307о-ньш водный раствор КОН. На каждом участке пробы газа отбирали одновременно в нескольких точках, удаленных на различное расстояние от стенки колонны из полученных значений концентраций углекислого газа брали среднюю величину. Пробы жидкости и газа отбирали на одних и тех же участках и через гидрозатворы выводили из колонны. Концентрацию углекислоты в жидкости определяли, связывая ее водным раствором Ва(0Н)2 и измеряя изменение электропроводности последнего по схеме равновесного моста. По найденным значениям концентрации СО2 в газе и жидкости составляли материальный баланс процесса десорбции. Результаты опытов, отличающиеся от расчетных более чем на 10%, отбрасывались. Число единиц переноса в жидкой фазе N определяли по концентрациям СО2 в этой фазе на входе и выходе из насадочного слоя по уравнениям, приведенным в работе Высоту единиц переноса в жидкой фазе к рассчитывали путем деления значения общей высоты насадочного слоя на соответствующие значения N. [c.68]

В исследованном абсорбере процесс массопередачи осуществляется главным образом на поверхности лопастей, смоченной стекающим по ней абсорбентом. Движущую силу рассчитывали по принципу противоточиого массообмена. Для доказательства правильности такого подхода предварительно была проведена серия опытов с различной высотой рабочей части ротора. Результаты опытов по десорбции СОг представлены на рис. 2. Число единиц переноса (ЧЕП) оказывается пропорциональным высоте рабочей части ротора. [c.100]

На рис. III-29 (справа) изображена схема процесса на диаграмме р — X. При абсорбции (линия АВ) парциальное давление компонента снижается от р до р2, а при десорбции оно постоянно и равно давлению в десорбере Рдес, поэтому процесс десорбции изображается горизонтальной линией ED. После построения линии ED определение числа единиц переноса при десорбции не встречает затруднений. Поскольку на абсорбцию возвращается с десорбции жидкость состава Л г, парциальное давление компонента в газе после абсорбции должно быть выше Рдес (см. рис. III-29). Это ограничивает возможную степень извлечения компонента из газа при десорбции путем снижения давления жидкости. Поэтому данный способ десорбции часто комбинируют с другими способами. Например, выходящую из десорбера жидкость направляют на десорбцию инертным газом в этом случае содержание компонента в десорбированной жидкости может быть значительно снижено и на абсорбцию подают жидкость с меньшим содержанием компонента. [c.266]

Исследована кинетика мa oofдaчи в жидкой фазе при противоточной десорбции углекислоты з воды в поток азота на поверхности гофрированной ру.юннЬй насадки в колонне диаметром 157 мм при высоте слоя насадки 2000 мм. Высота пакетов насадки изменялась от 25 до 100 м.ч. Результаты опытов представлены в виде уравнения, выражающего зав исимость высоты единицы переноса в жидкой фазе от числа Рейнольдса и геометрических па])аметров насадки. [c.93]

Глубокое соответствие названных функций можно объяснить следующим обстоятельством в обменнике имеется большое число мест (а именно число эквивалентов, отнесенных к единице объема, умноженное на число Авогадро), которые могут занимать ионы. Если вначале ионообменная колонна отработана по катиону Ки а затем через нее пропускают раствор катиона Кг, то последний будет замещать место, занятое катионом Ки Вы-тесненны11 катион Ki будет переноситься током раствора вниз по колонне. Если катион Ki вновь будет сорбироваться обменником в месте, уже занятом катионом Кг, то произойдет обратная реакция, т. е. десорбция. Эта постоянная смена сорбции и десорбции будет продолжаться до тех пор, пока, наконец, ион К) не будет вымыт элюатом из нижней части колонны. Число обменных процессов определяется скоростью обмена ионов и скоростью [c.243]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология