Ректификация число единиц переноса

Чтобы предотвратить изменение состава дистиллята в ходе процесса ректификации, надо увеличивать флегмовое число. При этом точка С (рис. 19-22,6) пересечения рабочей линии с диагональю остается неподвижной, а рабочая линия поворачивается около этой точки в соответствии с изменением величины R. На рис. 19-22,6 показаны также два положения рабочей линии, соответствующие начальному и конечному моментам ректификации. Число единиц переноса для всех положений рабочей линии одинаково, флегмовое же число увеличивается от Ri (в начальный момент) до R2 (в конечный момент). [c.699]

Число подлежащих определению элемептов ректификации будет то же, что и для колпачковой колонны, т. е. 2п неизвестных. Здесь вместо неизвестного числа тарелок N входит неизвестное число единиц переноса И, остальные элементы те же. [c.335]

Первый способ определение числа единиц переноса методом графического интегрирования. Например, для процесса ректификации [c.675]

Рис. Х-6. Определение числа единиц переноса методом графического интегрирования (процесс ректификации).

Задаваясь значениями Р, равными 10, 5, 3 и 2, строим на I/—л-диаграмме соответствующие им рабочие линии и, вписывая ступеньки , отвечающие числу единиц переноса п = 8, находим составы х жидкости в кубе для различных стадий ректификации (для упрощения на рис, 19-23 сделано построе- [c.701]

Выражения (Х,5б) и (Х,56а), строго говоря, применимы для процессов эквимолекулярного двустороннего переноса, например процессов ректификации, а также для процессов абсорбции, экстракции и других процессов массопередачи, в том случае, когда рабочую линию можно считать практически прямой. Если рабочая линия является кривой, то выражения средней движущей силы и числа единиц переноса усложняются. [c.414]

Число единиц переноса на тарелку определяется для паровой и жидкой фаз по правилу аддитивности [см. уравнения (Х,58) и (Х,58а) соответственно. Однако в данном случае расчет затруднен из-за отсутствия надежных зависимостей для вычисления числа единиц переноса на тарелку по каждой из фаз, т. е. величин Пу и Пх. Поэтому, несмотря на различие процессов абсорбции и ректификации (как указывалось, ректификация отличается взаимным обменом компонентами между фазами в результате одновременно протекающих процессов массо- и теплообмена), в первом приближении величины Пу и л можно найти с помощью соответствующих формул для тарельчатых абсорберов. Например, в случае колпачковых тарелок для расчета Пу применимо уравнение (XI,62), а для. расчета — [c.500]

При расчете процесса ректификации многокомпонентной смеси требуется определить диаметр аппарата, число единиц переноса (ступеней разделения), необходимое для осуществления заданного разделения, флегмовое число, распределение температур, потоков и концентраций компонентов по высоте колонны, тепловые нагрузки дефлегматора и кипятильника, а также установить место оптимального ввода питания в колонну. [c.505]

Разделение компонентов с близкими температурами кипения, относительные летучести а которых близки к единице, сопряжено со значительными трудностями. При работе с такими смесями линия равновесия настолько сближается с диагональю диаграммы у—х, что для их разделения требуется очень большое число единиц переноса. Величина а может быть увеличена и разделение облегчено при изменении давления перегонки, обычно путем проведения процесса ректификации под вакуумом. [c.512]

Эффективность разделительных аппаратов колонного типа с непрерывным контактом фаз, к каковым относятся насадочные и пленочные ректификационные колонны, часто выражают также через высоту единицы переноса — ВЕП и соответственно через число единиц переноса — ЧЕП. В основе этих характеристик лежит рассмотренное выше понятие о движущей силе массообмена, обусловливающей перенос вещества в колонне отсюда и термин единица переноса . Высоте единицы переноса соответствует высота такого участка разделительной части колонны, для воображаемых концов которого разница в составах входящего (выходящего) и выходящего (входящего) потоков одной из фаз равна средней движущей силе на этом участке. Поскольку применительно к ректификации движущая сила в принципе может быть представлена в виде разности [у—у ) или х —л ), то по отношению к соответствующей разности высоту единицы переноса обозначают как (ВЕП)ог/ или (ВЕП)ох. [c.72]

С. Я. Герш и А. М. Архаров [41] на основании проведенных ими экспериментов установили, что поверхность контакта между фазами не равна поверхности пластин, составляющих дно ходов ректификатора. Это происходит вследствие волнообразования на поверхности дна и связано с шероховатостью материала. Поэтому они вводят фактор /, учитывающий влияние шероховатости материала. Они выяснили также, что на величину коэффициента массопередачи оказывают влияние величины флегмового числа, эквивалентный диаметр канала, средний радиус кривизны канала, число единиц переноса массы. Последний фактор учитывает характер кривой равновесия системы, подвергаемой ректификации. [c.290]

Для определения числа теоретических ступеней щ и числа единиц переноса а надо располагать линией равновесия и знать закон изменения сопряженных концентраций х и у по высоте колонны (в рабочем диапазоне их изменения). В диаграмме х—у зависимость сопряженных концентраций представляет собой рабочую линию процесса (см. разд. 10.7). Выведем ее уравнение для ректификации, как это было сделано в разд. 10.7 для противоточного массообмена. [c.1022]

При ректификации бинарных смесей расчет может быть выполнен графическим методом с помощью диаграммы у = f x). Графическим интегрированием в соответствии с формулами (V. 130) определяются числа единиц переноса массы или путем ступенчатого построения находится число теоретических ступеней (рис. V.37). [c.554]

При работе без отбора дистиллята при любой степени конденсации LjG = и рабочая линия будет совпадать с диагональю квадрата в координатах Су — с , что позволяет формально рассчитывать достигаемое в условиях частичной конденсации число единиц переноса так же, как и в случае адиабатической ректификации. [c.106]

Расчет необходимой высоты н движущегося слоя может быть выполнен с помощью метода числа единиц переноса, используемого при расчетах массообменных аппаратов, работающих с системами жидкость - газ или жидкость - пар (см. процессы абсорбции и ректификации в гл. 5 и б). [c.533]

При выражении движущей силы через число единиц переноса массы кинетика процесса разделения выражается через коэффициент массопередачи. Различные способы выражения движущей силы и кинетики процесса ректификации, а также связь между ними подробно рассмотрены в книге В. В. Кафарова [26]. В последнее время наряду с указанными методами развиваются способы расчета, основанные на математическом описании и моделировании статики и кинетики процессов ректификации в аппаратах различных конструкций [27]. [c.26]

Известны также аналитические методы расчета числа единиц переноса при ректификации бинарных смесей [301—304]. [c.161]

Рис. У-8. К расчету числа единиц переноса при ректификации бинарных смесей.

Определение требуемого числа единиц переноса тПу) следует производить раздельно для исчерпывающей и укрепляющей частей колонны, что повышает точность расчета и дает возможность надежно определить точку ввода питания в колонну. На рис. 48 приведен пример определения для исчерпывающей части колонны ректификации смеси циклогексанон — циклогексанол. [c.128]

Это видно из рис. 19-22, а, на котором показаны два положения рабочей линии — для начального и конечного моментов ректификации. Так как флегмовое число не изменяется [R = onst), то угловой коэффициент рабочей линии остается без изменения, и все рабочие линии параллельны между собой. Точки пересечения рабочих линий с диагональю соответствуют составам дистиллята, который изменяется от Хр (в начальные момент) до Хр (в конечный момент). Число единиц переноса при всех положениях рабочей линии остается одинаковым. [c.699]

При расчете процесса периодической ректификации (при д р= onst) надО обычным способом определить флегмовое число и число единиц переноса дл г конечного момента ректификации. Далее задаются несколькими меньшими значениями R, строят соответствующие положения рабочей линии н, вписывая для каждого положения найденное ранее число единиц переноса, опреде- [c.699]

При расчете процесса периодической ректификации (при / = onst) флегмовое число н число единиц переноса находят обычным способом — либо для начального момента ректификации (по заданным Хр и Хр), либо для ее конечного момента (по заданным Хр и х. у Затем задаются несколькими промежуточными значениями Хр, строят промежуточные положения рабочей линии и, вписывая для каждого из них найденное ранее число единиц переноса, определяют составы х жидкости в кубе, отвечающие принятым значениям Xр. Для определения количества остатка пользуются уравнением [c.700]

Чильтон и Кольбэрн [10] разработали другой дифференциальный метод расчета насадочных колонн, в котором устанавливается соотношение между явлением ректификации и другими процессами, связанными с диффузией, как, например, с адсорбцией [167]. Колонны сравниваются по ВЕП —высоте единицы переноса так же, как это делалось для ВЭТТ. Число единиц переноса определяется уравнением [c.66]

Использовать ректификационную колонну для определения коэффициента разделения целесообразно в тех случаях, когда величина е = а—1 мала, ибо колонна позволяет многократно увеличить измеряемый эффект разделения. Однако этот эффект зависит не только от коэффициента разделения, но и от эффективности колонны, характеризуемой числом теоретических ступеней разделения (ЧТСР) п или числом единиц переноса (ЧЕП). Эти величины изменяются в зависимости от гидродинамического режима ректификации и свойств разделяемой смесп, в том числе от коэффициентов диффузии в жидкой и паровой фазах, и даже при постоянном режиме ректификации (температура, давление, нагрузка) не являются константами прибора (колонны). Поэтому определение а с помощью ректификационной колонны представляет задачу с двумя неизвестными и для ее решения необходимо использовать два независимых уравнения. В некоторых работах, игнорируя это принципиальное положение,величину п оценивали приблизительно в предварительных опытах, используя другие системы с известным значением а [25, 26] по тогда, естественно, и получаемое значение оказывается неточным. [c.24]

Расчет процесса ректификации с помощью понятия о теоретической ступени разделения имеет преимущество общности с другими многоступенчатыми противоточными процессами разделения и позволяет использовать достижения общей теории разделения [4—6]. По ЧТСР можно рассчитывать ректификационные колонны как со ступенчатым контактом фаз (тарельчатые), так и с непрерывным контактом фаз (насадочные). В первом случае для перехода к реальным тарелкам используется коэффициент полезного действия тарелки. Во втором случае вводится величина ВЭТС (высота, эквивалентная тееретической ступени разделения), и требуемая высота слоя насадки определяется как произведение ЧТСР и ВЭТС. Однако при расчете колонн с непрерывным контактом представление о теоретической ступени разделения не отвечает реальным условиям протекания процесса и становится искусственным. В связи с этим был. разработан и в настоящее время широко применяется другой путь расчета ректификации — по числу единиц переноса. [c.54]

Расчет необходимой высоты колонны для вакуумной ректификации предлагается проводить по следующей схеме. Используя опытные данные по относительной летучести примеси в широком интервале давлений, рассчитывают необходимое число единиц переноса МауШ полученные результаты представляют в виде линейной зависимости [125] [c.121]

Эффективность колонн, оцениваемую числом теоретических ступеней разделения (ЧТСР) или числом единиц переноса (ЧЕП), определяют путем ректификации эталонной бинарной смеси (обычно при полной флегме). Выбор смеси для испытания колонн производят прежде всего с учетом ожидаемой эффективности и условий ректификации (давления). Смеси с большим коэффициентом разделения непригодны для испытания колонн высокой эффективности, и наоборот. В общем случае для бинарных растворов коэффициент разделения зависит от состава смеси и температуры (давления) и поэтому меняет свое значение по высоте колонны. Это обстоятельство не позволяет пользоваться для определения эффективности ректификационных колонн простыми аналитическими соотношениями, изложенными в гл. И, и заставляет прибегать к более трудоемким и менее точным графическим методам расчета. С другой стороны, при малых коэффициентах разделения небольшая неточность принимаемой величины а вызывает значительную погрешность определения числа теоретических ступеней разделения, т. е. в оценке эффективности колонны. [c.134]

К сожалению, пронеденный при этом анализ массообмена носит сугубо эмпирический характер, а полученные уравнения не могут быть признаны достаточно надежными для использования их при решении разнообразных задач разделения. Авторы не только свели массообмен при ректификации лишь к паровой фазе, но и группировали основные переменные, определяющие процесс массообмена, таким образом, что в уравнении одновременно присутствовали в разных его частях и коэффициент массопередачи, входящий в критерий К и число единиц переноса, т. е. величины, связанные между собой однозначной зависимостью (см. гл. IV). [c.143]

Эффективность процессов глубокой очистки во многом определяется так называемыми вторичными факторами загрязняющим действием материала аппаратуры и атмосферы, продольным пере-мепшванием, явлениями захвата (например, брызгоунос в ректификации). Высоты единиц переноса (ВЕП) и числа единиц переноса (ЧЕП), вычисленные по экспериментальным данным, зависят, таким образом, не только от условий массообмена между фазами в соответствующем аппарате. Без правильного определения вклада вторичных факторов невозможно наметить верные пути повышения эффективности процесса очистки. [c.77]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология