Абсорбция число единиц переноса ЧЕП

Учитывая, что при химической абсорбции А/ С 1 и сопоставлении уравнений (7.21) и (7.24), видим что в процессе химической абсорбции для достижения того же извлечения требуется большее число единиц переноса. По-видимому, это вызвано те м, что одно и то же количество газа должно быть растворено в меньшем количестве жидкости (Л1 < С 1). Преимущество процесса химической абсорбции заключается в том,что требуются колонны намного меньшего диаметра вследствие низкого расхода жидкости. Тем более, возможность прямоточной подачи позволяет поддерживать более высокие скорости жидкости и газа, которые приводят, в свою очередь, к снижению необходимого диаметра колонны и более высоким значениям/г а. Также следует отметить, что процессы химической абсорбции привлекательны потому, что во многих случаях физическая растворимость газа настолько мала, что процесс физической абсорбции в насадочной колонне практически не выполним из-за необходимости поддерживать высокое отношение объемов жидкости к объемам газа. [c.83]

Физическая интерпретация уравнения (7.44) довольно проста. По гипотезе квазистационарности переходная часть будет локализована в точке колонны, где 1. Первые два члена в правой части уравнения (7.44) являются числами единиц переноса, требуемыми для той части колонны, в которой абсорбция протекает в кинетическом режиме. Последний член выражает число единиц переноса для диффузионного режима. Конечно, уравнение (7.44) применимо как к условиям прямотока, так и противотока. [c.87]

Числа единиц переноса Nи представляют собой результат совместного решения уравнений равновесия и рабочей линии процесса, задаваемой начальными и конечными концентрациями, являющимися пределами интегрирования. Число единиц переноса при диффузии в одном направлении (абсорбция, экстракция) определяется по уравнению [11] [c.220]

Рис, Х-7. Определение числа единиц переноса методом единичных объемов (процесс абсорбции). [c.676]

Выражения (Х,5б) и (Х,56а), строго говоря, применимы для процессов эквимолекулярного двустороннего переноса, например процессов ректификации, а также для процессов абсорбции, экстракции и других процессов массопередачи, в том случае, когда рабочую линию можно считать практически прямой. Если рабочая линия является кривой, то выражения средней движущей силы и числа единиц переноса усложняются. [c.414]

Мелкая насадка предпочтительнее также при проведении процесса абсорбции под повышенным давлением, так как в этом случае гидравлическое сопротивление абсорбера не имеет существенного значения. Кроме того, мелкая насадка, обладающая большей удельной поверхностью, имеет преимущества перед крупной тогда, когда для осуществления процесса абсорбции необходимо большое число единиц переноса или теоретических ступеней изменения концентраций. [c.448]

Число единиц переноса на тарелку определяется для паровой и жидкой фаз по правилу аддитивности [см. уравнения (Х,58) и (Х,58а) соответственно. Однако в данном случае расчет затруднен из-за отсутствия надежных зависимостей для вычисления числа единиц переноса на тарелку по каждой из фаз, т. е. величин Пу и Пх. Поэтому, несмотря на различие процессов абсорбции и ректификации (как указывалось, ректификация отличается взаимным обменом компонентами между фазами в результате одновременно протекающих процессов массо- и теплообмена), в первом приближении величины Пу и л можно найти с помощью соответствующих формул для тарельчатых абсорберов. Например, в случае колпачковых тарелок для расчета Пу применимо уравнение (XI,62), а для. расчета — [c.500]

Общее число единиц переноса в зоне абсорбции [c.265]

Описанный метод расчета применим для определения количеств и составов фаз при известном числе единиц переноса Мц. Значение Л о надо определить предварительно по заданной степени извлечения ключевого компонента. Это можно сделать приближенным способом (стр. 299), так как мало зависит от изменения и / по высоте аппарата. При абсорбции нескольких компонентов возможно появление экстремумов на кривых изменения составов отдельных компонентов. Нетрудно показать, что экстремуму на кривой Х (и У ) соответствует условие dXj= X df , при этом ниже точки экстремума будет происходить десорбция компонента /. На кривой возможен экстремум без перехода к десорбции вследствие возрастания количества жидкости в результате абсорбции более растворимых компонентов. [c.295]

Массопередачу в аппарате APT изучали на лабораторных моделях при поглощении водой SOa 1231 и NHg [311. Опыты по абсорбции NHg, проведенные при диаметре узкого сечения 20 мм, показали, что число единиц переноса линейно зависит от удельного орошения [c.639]

Полузаводские испытания аппарата APT проводились [23 при поглощении SOa растворами сульфита-бисульфита натрия и аммония, а также при поглощении SO3 98%-ной серной кислотой. При абсорбции SO3 в аппарате с диаметром узкого сечения 160 мм и тремя ступенями распыливания (высота ступени 700 мм скорость газа 17—24 м сек, удельное орошение 3,5—5,4 л м ) число единиц переноса на ступень составляло 1,2—2,1. В аналогичном аппарате с двумя ступенями распыливания число единиц переноса на ступень составило 2—4,2. [c.640]

В насадочных абсорберах при скоростях газа 0,5—1,5 м/сек и /1ог=0,25—I м (при абсорбции хорошо растворимых газов) отношение w/hoJ составляет примерно 1—2 сек . В барботажных абсорберах при скоростях газа 1—2 м/сек, расстоянии между тарелками 0,25—0,5 м и числе единиц переноса на эквивалентную ступень 0,5—2 отношение ий/кот= 1 —16 сек К [c.657]

Иногда (например, при абсорбции плохо растворимых газов) температура жидкости оказывает заметное влияние на коэффициент массопередачи. В этом случае новое значение числа единиц переноса [c.689]

Этот важный параметр зависит только от технол. режима процесса, определяется положением рабочей и равновесной линий и показывает, как влияет движущая сила абсорбции на высоту аппарата. Число единиц переноса, а следовательно, и высота абсорбера бесконечно велики, если абсорбер работает при миним. кол-ве циркулирующего абсорбента, [c.17]

Разработать алгоритм, блок-схему и программу расчета числа единиц переноса. V в процессе абсорбции примеси из газа регенерированным абсорбентом по формуле [c.46]

Сравнение различных способов абсорбции показывает, что при одинаковых значениях числа единиц переноса и абсорбционного фактора наибольший коэффициент извлечения достигается при противотоке, наименьший — при полном перемешивании жидкости и газа. Различие возрастает с уменьшением значения абсорбционного фактора А. [c.61]

Движущая сила процесса абсорбции для любого значения X и выбранной величины I будет выражаться разностью ординат У— У, изображенных вертикальными отрезками, соединяющими соответствующие точки рабочей линии и линии равновесия. Для всего абсорбера можно принять среднее значение АУ<.р, величина которого, например для линии АВ , изображена на рис. 16-2, й отрезком АУ р. Величина движущей силы будет тем больше, чем круче наклон рабочей линии и, следовательно, чем больше удельный расход абсорбента. При совпадении рабочей линии с вертикалью АУ р будет иметь максимальное значение, и, следовательно, размеры аппарата при этом минимальны [так как число единиц переноса = (АУе — АУ )/АУ р, то при постоянстве АУ значения АУб и АУ р максимальны]. Удельный расход абсорбента при этом будет бесконечно большим, поскольку Х = Х и знаменатель в уравнении (16.11) будет равен 0. [c.48]

Если необходимо провести глубокое разделение газовой смеси, требующее большого числа единиц переноса, то в этом случае рациональнее использовать мелкую насадку. Мелкая насадка предпочтительнее при проведении абсорбции под повышенным давлением, так как при этом потеря напора в абсорбере составит малую долю от общего давления газовой смеси. [c.64]

По-видимому, полученный результат ближе к реальности и с точки зрения максимально достижимого числа единиц переноса в трубе Вентури. Хотя формально по энергетическому методу (формулы 5.78...5.80) число единиц переноса может возрастать неограниченно при увеличении энергозатрат, опыт показывает существование определенного максимума N для каждого типа аппарата мокрой очистки. В частности для трубы Вентури в [31] приводятся максимальные значения N 3...4 для процесса абсорбции газовых загрязнителей. Невысокое значение N объясняется тем, что обработка газов в трубе Вентури происходит по прямоточной схеме. [c.244]

В отдельных случаях можно базировать расчет на числе единиц переноса, приходящихся на одну тарелку Пу и /г -). Для определения Пу и при заданных размерах тарелки и технологических параметров предложен ряд эмпирических формул (см. Рамм В. М. Абсорбция газов. М., Химия, 1976). [c.498]

Кинетика процессов абсорбции рассматривалась ранее в виде общей теории массообменных процессов. Для насадочных абсорберов (рис. 5.22) с непрерывным контактом фаз величины необходимой поверхности массопередачи или общее число единиц переноса для процессов абсорбции определяются по уравнениям (5.42) и (5.49) средняя по массообменной поверхности движущая сила процесса при линейной равновесной зависимости вычисляется по уравнению (5.52) коэффициент массопередачи находят через величины коэффициентов массоотдачи в газовой и в жидкой фазах, согласно формуле (5.36) и т. п. [c.393]

Расчет необходимой высоты н движущегося слоя может быть выполнен с помощью метода числа единиц переноса, используемого при расчетах массообменных аппаратов, работающих с системами жидкость - газ или жидкость - пар (см. процессы абсорбции и ректификации в гл. 5 и б). [c.533]

При расчетах распыливающих абсорберов используют данные по гидродинамике и массопередаче, эмпирическую информацию по абсорбции на модельных аппаратах и т. д. В практических расчетах основных параметров аппарата можно исходить из зависимости для числа единиц переноса [30] [c.137]

Аппараты с распылением жидкости применяются для абсорбции хорошо растворимых газов, так как достижимое число единиц переноса в таких установках ограничено. Распылительные установки нашли применение для систем, которые, помимо хорошо растворимого газа содержат твердые частицы, подлежащие выделению из газового потока. [c.65]

Рис. VI-6. Массообмен при абсорбции и десорбции между газом и стекающей пленкой жидкости i —время контакта ЛГ —число единиц переноса в жидкой фазе.

Пример 5. Рассмотрим абсорбцию ацетона из воздуха при атмосферном давлении чистой водой в иасадочном абсорбере при 25° С. Газовая смесь вводится при 35° С, содержит объемн. 2% ацетона и имеет относительную влажность 10% (объемн. 4% НгО). Мольная доля ацетона в газе на выходе из абсорбера должна быть снижена до 0,0025 от его содержания на входе. Определить расход воды (в киломолях) для того, чтобы обеспечить положительную движущую силу процесса, и число единиц переноса при расходе газа 1(Ю кмоль. [c.418]

Приведем выведенные в работе [25] формулы для расчета про цесса абсорбции при разных вариантах движения фаз. Здесь указана зависимость коэффициента извлечения ф от числа-единиц переноса. Коэффициент <р равен отнощению поглощенного-количества вещества к тому, которое было бы поглощено, если бы на выходе газа было достигнуто равновесие [c.221]

Описанную методику в ряде случаев можно упростить. Так, если реакция протекает по первому (или псевдопервому) порядку, то, как видно из уравнения (П-85), величина х и, следовательно, постоянны и не зависят от Хр. При этом Ку также постоянно и расчет числа единиц переноса производят как при физической абсорбции с той лишь разницей, что движущую силу выражают разностью у у Ы), а не разностью (у—у ). Поэтому вместо обычной равновесной линии надо построить псевдоравно-весную линию с ординатами у Ы. Если в рассматриваемом случае у =0, то расчет ведут по формулам (П1-64) или (П1-67). [c.303]

ЕО определение числа единиц переноса при десорбции не встречает затруднений. Поскольку на абсорбцию возвращается с десорбции жидкость состава х , то парциальное давление компонента в газе после абсорбции должно быть выше Рдес. (см. рис. 92). Это ограничивает возможную степень извлечения компонента из газа при десорбции путем снижения давления жидкости. Поэтому данный способ десорбции часто комбинируют с другими способами. Например, выходящую из десорбера жидкость направляют на десорбцию инертным газом в этом случае содержание компонента в десорбированной жидкости может быть значительно снижено и на абсорбцию подают жидкость с меньшим содержанием компонента. [c.313]

Массопередачу в бесфорсуночном абсорбере Вентури с диаметром горловины 20 мм изучал Туманов [29] при абсорбции NHg водой и десорбции СОа из воды определялся условный коэффициент массопередачи K - Опыты по абсорбции NHg показали 42], что Kps мало зависит от геометрических факторов (длина диффузора, углы конусности конфузора и диффузора). Число единиц переноса может быть выражено уравнениями [c.638]

Величина коэффициента продольного перемешивания увеличивается с ростом нагрузки по газовой фазе, что свидетельствует об интенсификации процесса гидравлического взаимодействия потоков контактируюш,их фаз в насадке. С другой стороны, исследование процесса абсорбции хлористого водорода водой показало, что число единиц переноса, реализуемых в исследуемых насадках, практически постоянно и не зависит как от расхода абсорбента, так и от расхода газовой фазы. Полученный результат можно объяснить незначительным влиянием продольного перемешивания в жидкой фазе на эффективность массопередачи в уголковых насадках исследованных типов. [c.17]

В табл. У1-53 абсорбция в распылительной колонне сравнивается с абсорбцией в насадочной, заполненной кольцами Рашига 50X50 мм. Распылительная колонна может заменить насадочную колонну небольшой высоты, хотя не так эффективна, как последняя (для систем с определяющим сопротивлением как в жидкой, так и в газовой фазе). Таким образом, там, где необходимо небольшое число единиц переноса, распылительный абсорбер может быть более эффективен, особенно, если важно получить низкое гидравлическое сопротивление. [c.423]

На основе полученных опытных данных были рассчитаны коэффициенты массонередачи (в различном выражении), а также числа единиц переноса массы и тепла, характеризующие процесс абсорбции фтористых газов водой в абсорбере APT. Результаты расчетов приведены в табл. 2. [c.221]

Процесс в аппаратах-экстракторах формально сходен с дистилляцией и абсорбцией, и расчет их обычно производится по тем же правилам, что и расчет дистилляционных колонн. На диаграмму равновесного распределения наносится рабочая линия и по методу Мак-Кэба и Тиле определяется число ступеней (аналогичных теоретической ступени при дистилляции). Для систем с постоянным коэ ициентом распределения можно пользоваться аналитическим расчетом. Введен также метод расчета экстракторов по числу единиц переноса [1], Высота каждой единицы ВЕП представляет собой элемент колонны, в котором некоторая единица вещества переходит из одной фазы в другую [c.202]