Коэффициент переноса

Ток обмена и коэффициент переноса [c.364]

Общие законы массо- и теплообмена рассмотрим вначале в линейном приближении без учета зависимости коэффициентов переноса от концентрации или температуры. [c.169]

В этом случае построение тафелевских зависимостей или зависимости типа (17.98) будет давать лить кажущееся значение коэффициента переноса, так как г является функцией -потенциала. Для определения истинного значения а можно использовать уравнение (17.68), переписав его в виде [c.367]

I. Определение коэффициентов массообмена в зернистом слое при стационарном режиме. Доказанное [66—68] приближенное подобие процессов массо- и теплообмена позволяет с достаточной точностью применять коэффициенты переноса, полученные в результате обработки опытов по массообмену, также для процессов теплообмена в зернистом слое. [c.143]

Коэффициент Ь при выделении водорода на платине по наиболее точным измерениям равен около 0,03, что также свидетельствует против замедленности чисто электрохимической стадии, так как коэффициент переноса а не может быть больше единицы. При [c.416]

Если по аналогии с выделением водорода предположить, что коэффициент переноса а близок к 0,5, то замедленное протекание разряда гидроксид-ионов (стадии I, 1 П, 1 III, 1 IV, 1) должно приводить к наклону Ь, равному 2Ьо. Замедленность любой другой стадии будет давать наклон меньшей величины. Так, если процесс лимитируется стадией IV, 2, то наклон должен быть равен Ьд, а если стадиями III, 2 или III, 3, то соответственно /2 0 и [c.425]

Уравнения (24.12) и (24.13), основанные иа кинетической теории коррозии, позволяют рассчитать стационарный потенциал и ток коррозии, если известны токи обмена и коэффициенты переноса частных электрохимических реакций, а также состав раствора. [c.492]

Уравнения, полученные на основе кинетической теории коррозии металлов, позволяют рассчитать потенциал металла в условиях его коррозии, а также скорость коррозионного разрушения по известным токам обмена, коэффициентам переноса и равновесным потенциалам анодной и катодной реакции. [c.500]

Наиболее распространенной формой обработки опытных значений коэффициентов переноса являются критериальные зависимости типа О = / (Ке). Эти зависимости имеют зачастую резко выраженный нелинейный характер и трудно поддаются прямому обобщению в виде уравнений. Поэтому многие результаты исследований интерпретируются графически с абсциссой из числа Рейнольдса Ке == [c.63]

При высоких скоростях а 1 и, следовательно, уравнение (П1.82) переходит в обычное уравнение диффузионной модели. При этом различие в величинах коэффициентов переноса и среднего времени пребывания с учетом и [c.78]

Приведенные выше уравнения являются одновременно определяющими для коэффициентов переноса а, р и у [c.66]

V — коэффициент переноса импульса, кг/(м -ч) или кг/[м сек) [c.74]

V — коэффициент переноса импульса, ке/ м -ч) или кг/(м -сек) б — толщина пограничного слоя, м [c.101]

Рис. 17.3. Определение тока обмена /о и коэффициента переноса а по уравиени]0 (17.98)

Для расчета массо- и теплообмена в колонных аппаратах необходимо знать коэффициенты переноса и поля концентраций и температур в колонне, определяющих локальные значения движущихся сил процесса. [c.146]

Коэффициенты переноса могут быть выражены через путь смешения. В общем случае они зависят от координат и поля скоростей. [c.148]

Результаты расчетов процессов массо- и теплообмена приведены в виде формул, таблиц и графиков зависимости для средних концентраций, степени извлечения и коэффициентов переноса. [c.168]

Формула аддитивности фазовых сопротивлений. Для практических расче-гов весьма важным является установление связи между общим и частным коэффициентами переноса. Дело в том, что в. ряде случаев частные коэффициенты переноса могут быть непосредственно рассчитаны, но их использование затруднено, поскольку измерение температуры или концентрации на границе раздела фаз сопряжено со значительными экспериментальными трудностями. [c.170]

При экспериментальном определении коэффициентов массо- или теплоотдачи при движении частиц необходимо оценить коэффициенты переноса в период образования капель или пузырей и при их коагуляции на границе раздела фаз на выходе из колонны. Массо- и теплообмен при образовании частиц для капельного (пузырькового) или струйного истечения будем называть входным концевым эффектом или просто концевым эффектом. Насыщение частиц в месте их коагуляции на границе раздела фаз назовем выходным концевым эффектом. [c.209]

А коэффициент переноса тепла [c.10]

Изучение и оценка переноса тепла в реакционном объеме представляют большие трудности. Особенно это относится к реакторам с насадкой, так как тепл оперен ос в них осуществляется не только через массу реагирующего газа или жидкости, но и непосредственно через твердую фазу. В ряде случаев в тепловом балансе необходимо учитывать также и лучеиспускание. Поэтому, чтобы различные механизмы переноса тепла можно было однозначно характеризовать, вся масса реакционного объема в соответствии с диффузионной моделью рассматривается как некоторая однородная (гомогенная) среда, в которой перенос тепла происходит с некоторым эффективным коэффициентом температуропроводности Отэ По тем же причинам, что и для коэффициента переноса вещества (неизотропность реакционной среды, упрощение расчетов), вместо 0 будем рассматривать его продольную и поперечную составляющие ат и атг. При этом вначале определяются коэффициенты теплопроводности и Хг, ккал1м ч град. Величина коэффициента температуропроводности определяется из соотношения [c.67]

Я — реальный потенциал г н частицы в фазе (5 (Дж-моль ) а,. — катодный коэффти1ент переноса а — анодный коэффициент переноса [c.7]

Анализ кинетических уравнений, описывающих электрохимическое персаапряжение, показывает, что наиболее важными его характеристиками следует считать ток обмена /о и коэффициент переноса а. При одном и том же отклонении потенциала электрода от равновесного значения скорость реакции (результативная плотность тока) будет тем больше, чем выше ток обмена. Последний, в свою очередь, озвисит от природы. электро нмической реакции, материала электрода и состава раствора. Коэффициент переноса характеризует степень влияния электрического поля электрода на энергию активации электрохимической стадии и определяет также симмет- [c.364]

Если известна зависимость тока обмена от коинентрацни участников электродной реакции, то коэффициент переноса легко определить, воспользовавщись уравнением (17.18) [c.366]

Оба эти уравнения также дают возможность определить истинное. значение коэффициента переноса. Такой метод построения поляризационных кривых и определения величин а и /о был предложен Делахеем с сотр. и проверен на ряде электрохимических реакций. Метод предполагает, что величину гр1 можно рассчитать на основе теории двойного электрического слоя с использованием данных, относящихся к равновесным условиям. Допускается, что прохождение тока не изменяет существенно структуру двойного слоя. Это допущение оправдывается, по мигнию Делахея, с достаточно хорошим приближением вплоть до весьма высоких плотностей тока. [c.367]

Из (17.145), (17.146) и (17.147) следует, что коэффициент переноса, определяемый из наклонг. поляризационных кривых, может существенно изменяться в зависимости от распределения падения потенциала в зоне контакта полупроводник — раствор и концентрации поверхностных состояний. [c.380]

НО в нем вместо тока обмена /о фигурирует компромиссный ток/комги а вместо перенапряжения I— А Г-смещение потенциала от стационарного значения 1 комп- Коэффициент переноса а и заряд п относятся в катодном слагаемом к одной реакции (о] и Л]), а в анодном — к другой (аг и п ). [c.393]

В подавляющем большинстве случаев наибольшее значение имеют блокировочный, или механический, коэффициент уз и адсорбционный, или двойнослойный, коэффициент 74 кинетические коэффициенты Yi и у2 обычно мало отличаются от единицы. Так как уз и 74 можно найти не прибегая к прямым коррозионным измерениям, то появляется возможность теоретического расчета коэффициента торможения. Сопоставление расчетных коэффициентов торможения (yti op) кислотной коррозии железа и цинка с полученными экспериментально (уэксп) приведено в табл. 24.1. Необходимые для расчета значения коэффициентов переноса заимствовались из результатов поляризационных измерений, величины 0 (степень покрытия поверхности металла ингибитором) брались средними из данных трех независимых методов, изменение Аг1з принималось равным смещению максимума электрокапиллярной кривой в присутствии данной концентрации ингибитора — хлорида децил-З-оксипи-ридиния. Расхождение между расчетными и опытными значениями коэффициентов не превосходит обычных ошибок коррозионных измерений. [c.508]

Результаты измерений в виде локальных значений критерия Ыи,8с в зависимости от места на поверхности шара представлены на рис. IV. 22 в полярных координатах. Отложенные значения представляют собой среднее арифметическое 4—5 опытов, проведенных в одинаковых условиях. Графики указывают на большую неравномерность в значениях локальных коэффициентов массоотдачи по поверхности шара. В точках контакта эти значения минимальны, в наиболее свободно обдуваемых частях поверхности — максимальны. Суммирование полученных локальных коэффициентов по поверхности шара дает средний коэффициент массообмена, который удовлетворительно совпадает с расчетом по формуле (IV. 71) при Кеэ = 300 и 3000. Имеющиеся данные по локальным коэффициентам тепло- и массообмена можно использовать при рассмотрении процессов горения в слое топлива, экзотермической реакции на твердом катализаторе с большим тепловым эффектом. Области конта11-тов между зернами с пониженными значениями коэффициентов переноса представляют собой очаги процесса на верхнем температурном режиме и, по-видимому, повышают устойчивость процесса в плотном зернистом слое. Неравномерность локальных коэффициентов переноса должна влиять на процессы сорбции, [c.166]

Целью химического производства является превращение предмета труда, которое может характеризоваться изменением Ах. Такое изменение связано с технологической переменной у, причем при периодическом процессе у обозначает время пребывания материала в аппарате. Для колонных аппаратов непрерывного действия (с определенной скоростью потока) среднее время пребывания можно выразить через высоту (длину) высота/скорость = время. Если же представить Ах через число единиц переноса, то у получится из произведения числа единиц переноса на высоту. (длину) одной единицы переноса (или время). Таким путем при известных питании, скорости потока, числе единиц переноса и высоте единицы переноса получаются основные размеры аппарата диаметр и высота (или длина). При увелтении масштаба, т. е. при пересчете аппаратуры на увеличенную производительность, надо принять во внимание, что высота единицы переноса зависит от коэффициента переноса, а на него в свою очередь влияют скорость потока и диаметр аппарата. [c.191]

I де коэффициенты переноса массы кио и коп являются функциями коэффициентов диффузии частиц О и R соответственно (0)в и (Н)в — концентрации частиц в объеме, а (О) и (R) — вблизи электрода. Исключая (О) и (R) из уравнений (XVII.8.10) и (XVII.8.И), получим [c.556]

Интегральные соотношения. Качественный анализ. Для практических целей при расчете массотеплообмена в колонных аппаратах не требуется знание полей концентраций (температур) внутри частицы и локальных значений коэффициентов переноса по ее поверхности. Достаточным является определение средних величин по объему и поверхности частицы. [c.304]

Введение в электрохимическую кинетику 1983 (1983) -- [ c.232 , c.279 , c.287 , c.288 ]

Основы современного электрохимического анализа (2003) -- [ c.138 ]

Руководство по физической химии (1988) -- [ c.331 ]

Научные основы химической технологии (1970) -- [ c.66 , c.181 , c.191 ]

Справочник инженера - химика том первый (1969) -- [ c.625 ]

Теоретическая электрохимия (1965) -- [ c.315 , c.325 ]

Теоретическая электрохимия Издание 2 (1969) -- [ c.319 , c.323 ]

Теоретическая электрохимия Издание 3 (1975) -- [ c.364 , c.381 , c.399 ]

Современная неорганическая химия Часть 3 (1969) -- [ c.212 ]

Методы аналитической химии Часть 2 (0) -- [ c.107 ]

Электрохимия органических соединений (1968) -- [ c.6 , c.8 , c.9 ]

Электроокисление в органической химии (1987) -- [ c.22 ]

Методы аналитической химии - количественный анализ неорганических соединений (1965) -- [ c.172 ]

Практические работы по физической химии Изд4 (1982) -- [ c.294 , c.305 ]

Термодинамика реальных процессов (1991) -- [ c.147 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология