прямолинейно распределение в потоке жидкости

Характеристикой бингамовской пластичной жидкости (см. рис. П-74) может служить специфичный профиль поля скоростей йри движении в трубе. Для вязких жидкостей, как известно, характерно прямолинейное распределение касательных напряжений. Наибольшей величины напряжение достигает у стенки (ост). Как показано на рис. 11-76, только в пределах значений радиу са от Го до касательное напряжение о>ао- В этой зоне трубы поток будет ламинарным. В централь ной части трубы, в преде- лах значений радиуса до Го, касательное напряже- ние ст<ао, т. е. жидкость [c.169]

Тогда закон распределения давления в неустановившемся прямолинейно-параллельном фильтрационном потоке упругой жидкости имеет вид [c.142]

Так как элементарные струйки жидкости прямолинейны и параллельны, нормальные и касательные ускорения в потоке отсутствуют. Поэтому давление, производимое одной струйкой на другую в поперечном направлении, не зависит от распределения скоростей и изменяется по сечению только под влиянием сил тяжести (закон распределения давления в поперечном сечении потока гидростатический). Этим объясняется тот важный для техники эксперимента факт, что уровень в пьезометре, определяющий гидростатический напор потока, не зависит от положения точки присоединения пьезометра к стенке трубы в данном сечении (рнс. 2-1). [c.111]

Ввиду неизотермических условий заполнения формы и зависимости вязкости от температуры и степени превращения в процессе течения будет неизбежно происходить перестройка профиля осевой составляющей скорости, связанная с появлением поперечной компоненты. Однако, согласно условию /Я>1, осевая составляющая скорости V в области основного течения значительно превосходит поперечную компоненту, что позволяет последнюю не учитывать. В этом случае траектории движения частиц жидкости будут прямолинейными и параллельными продольной оси полости. В области фронта необходимо учитывать двухмерность течения, так как здесь имеет место фонтанный эффект [131], при котором свежая масса из центральной области потока выносится в пристеночные слои (см. рис. 4.53), оказывая влияние на распределение степени превращения и температуры. Точное описание течения в этой области требует решения задачи со свободной поверхностью [263]. Для этой цели может быть использован метод маркеров и частиц в ячейках. Однако, даже если не учитывать реальных свойств жидкости и явления тепло- и массопереноса во фронте, такой подход приводит к значительному усложнению модели. В то же время на практике оправдывают себя упрощенные способы аналитического задания во фронтальной области распределения скоростей, соответствующие экспериментальным данным по фонтанному эффекту. [c.175]

Типичные кривые распределения давления в различные моменты времени в неустановившемся прямолинейно-параллельном потоке упругой жидкости в галерее, пущенной в эксплуатацию с постоянным забойным давлением = onst, приведены на рис. 5.1. Найдем дебит галереи Q. Будем считать положительным дебит, отбираемый из галереи (х = 0), когда поток движется против оси л и dpjdx > 0. Согласно закону Дарси [c.142]

Характеристикой бингамовской пластичной жидкости (см. рис. П-74) может служить специфичный профиль поля скоростей Ьри движении в трубе. Для вязких жидкостей, как известно, харак терно прямолинейное распределение касательных напряжений. Наибольшей величины напряжение достигает у стенки (ост)- Как показано на рис. 11-76, только в пределах значений радиуса от Го до Я касательное напряжение а>0о- В этой зоне трубы поток будет ламинарным. В центральной части трубы, в преде лах значений радиуса до Го, касательное напряжение о<Оо, т. е. жидкость не будет обладать текучестью (см. рис. П-74). Таким образом, центральная часть ( ядро ) будет передвигаться как стержень из недеформирующегося твердого тела с постоянной местной ско ростью и в отсутствие градиента скорости. [c.169]

Рассмотрим захват и отражение капель цилиндром (рис. 13.22). Сплошной линией показаны траектории подходя-1ЦИХ капель. Вдали от цилиндра капли движутся прямолинейно, поскольку на расстояниях 2> к электрическое поле и поток жидкости практически однородны. На расстояниях 2 < к появляется составляющая силы, параллельная плоскости электрода, поэтому на расстояниях г<к/2 от сетки траектории заметно отклоняются от прямых. При г<Ес/Ке капли попадают в область возмущения, вносимого сеткой, и скорость жидкости снижается от скорости невозмущенного потока до нуля на поверхности сетки. На границе области возмущения линии тока искривляются, но абсолютная величина скорости еще близка к поэтому происходит изменение направления движения капли, и она несколько смещается вниз по потоку, приближаясь к цилиндру. Однако вблизи цилиндра скорость падает, и капля под действием электрической силы осаждается на цилиндре. Пунктирной линией показаны траектории движения отраженных капель. Существует критический угол такой, что для любого е>0 после перезарядки в точке 0 + е) капля остается в зоне фильтрования и уходит вверх против потока, а после перезарядки в точке (Кс, 9сг е) -- покидает зону и уходит вниз по потоку. Для траекторий отраженных капель при 0 > 0 наблюдается значительное искривление траекторий. Таким образом, возле сетчатого электрода возникают два встречных потока разноименно заряженных капель повышенной объемной концентрации. Эти капли могут интенсивно взаимодействовать друг с другом, что приводит к увеличению частоты столкновения и укрупнению капель. Учет этого эффекта довольно сложен и требует решения кинетического уравнения для распределения капель не только по размерам, но и по зарядам. Если этим эффектом пренебречь, то получаемый коэффициент уноса (идеальный коэффициент) будет несколько завышен. [c.346]

Рис. 5.1. Кривые распределения давления в различные моменты времени в неустановившемся прямолинейно-па-раллельном потоке упругой жидкости при условии = onst

Это свидетельствует о том, что при расчете градиента скорости по (3.52) принят прямоугольный характер распределения скорости в поровом канале, что согласуется с выводами Е. Ф. Кургаева [72], который предполагает наличие фактического профиля скоростей, близкого к прямоугольному, вследствие турбулентного характера движения жидкости, обусловленного ее пульсациями в поровом пространстве, а также необходимостью наличия большого прямолинейного разгонного участка для формирования параболического профиля. Следует, вероятно, учитывать, что часть энергии движущейся жидкости расходуется на трение между слоями жидкости, в результате чего имеются градиенты скорости по всему сечению потока. Кроме того, в [35] указывается, что разгонный участок не превышает 2% линейного размера зерна и при движении жидкости в порах зернистой среды должна наблюдаться тенденция к формированию криволинейного профиля. Это подтверждается в [90]. Таким образом, числовое значение градиента С, рассчитанное по (3.52), можно считать верхней границей среднего значения этого параметра, т. е. наибольшим из средних расчетных значений для условий турбулентного режима течения, когда неравномерность скоростей по сечению невелика. [c.46]

Существование вертикальных и горизонтальных трещин вблизи скважины приводит к тому, что течение не является радиальным. Однако, как отмеча.яось в 3, спустя некоторое время после нача.па возмущения движение жидкости вблизи скважины близко к стационарному. Нестационарность притока сказывается только на больших расстояниях, где поток можно считать радиальным. Поэтому кривые восстановления давления при больших значениях т имеют асимптотический прямолинейный участок типа, описываемого формулой (111.4.13). Входящий в эту формулу приведенный радиус р определяется из решения задачи о стационарном притоке к скважине в пласте с заданным распределением трещин. Например, для [c.53]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология