Коэффициенты уноса жидкости

Относительный унос жидкости е в тарельчатых колоннах определяется в основном скоростью пара, высотой сепарационного пространства и физическими свойствами жидкости и пара. В настоящее время нет надежных зависимостей, учитывающих влияние физических свойств потоков на унос, особенно для процессов ректификации. Для этих процессов унос можно оценивать с помощью графических данных, представленных на рис. VП.7 [5]. По этим данным унос на тарелках различных конструкций является функцией комплекса т /тНс-Коэффициент гп, учитывающий влияние на унос физических свойств жидкости и пара, определяют по уравнению [c.134]

Размеры оборудования. При расчете размеров абсорбционного оборудования поперечное сечение аппарата и его высота определяются раздельно. Строго говоря, все существующие для этого методы расчета являются по существу эмпирическими и зависят от конструкции и внутреннего устройста абсорбера. Поперечное сечение насадочных колонн находят гидравлическим расчетом в условиях захлебывания, а сечение тарельчатых колонн—путем расчета в условиях уноса жидкости газом или на основании выбранного коэффициента полезного действия ступени. Ни один из этих методов расчета не связан непосредственно со скоростью процесса абсорбции, за исключением того, что поперечное сечение определяет линейную скорость потоков, которая в свою очередь влияет на скорость массопередачи. [c.182]

В результате исследования [561 было показано, что аппарат устойчиво работал при изменении скорости газа в кольцевом сечении между цилиндром-распределителем и цилиндром-сепаратором Wx = 1,8 -f-7,7 м/сек. Нагрузка по жидкости изменялась в пределах 0,84 — 8,33 кг/м -сек. При этом унос жидкости не наблюдался. Потеря напора не превосходит потери напора барботажных аппаратов. Объемный коэффициент массопередачи в 5—6 раз выше объемных коэффициентов массопередачи насадочных колонн. Описанное контактное устройство имеет существенное преимущество перед аппаратом Киршбаума и Штора, так как в нем достигается вращательное движение потока пара, способствующее усилению массообмена. [c.140]

Негоризонтальность ситчатых тарелок уменьшает коэффициент массоотдачи из-за продольной и поперечной неравномерности работы тарелок, а также возрастания провала и уноса жидкости. Ниже представлены значения коэффициента массоотдачи в жидкой фазе Кук, полученные для рабочих условий процесса, в зависимости от наклона тарелки 7 [c.133]

Уравнение (71) основано па уравнениях, которые обычно применяют для определения допустимой скорости в контакторах с целью предотвращения уноса жидкости. По этому уравнению можно рассчитать производительность горизонтального сепаратора, при этом численный коэффициент принимается равным 15. [c.98]

Из уравнения (71) видно, что газ и жидкость разделить тем труднее, чем ближе их плотность. Плотность жидкости практически не зависит от давления, а плотность газа приблизительно пропорциональна давлению, поэтому по мере увеличения давления последняя часть уравнения уменьшается. Однако это уменьшение компенсируется за счет увеличения р в первой части уравнения. Следовательно, в целом производительность пылеуловителя будет увеличиваться с повышением давления. Это иногда противоречит результатам, наблюдаемым в практике, так как вообще проблема уноса жидкости возникает при повышении давления. Строго говоря, значение численного коэффициента уравнения (71) должно изменяться с изменением давления. Это уравнение хорошо оправдывается до давления 70,3 кгс/см . [c.98]

Расчет при переменном коэффициенте массопередачи с учетом уноса жидкости производится следующим образом. Величина уноса и может быть определена по формуле (Х-134). Унос жидкости с нижележащей тарелки на вышележащую приводит к уменьшению движущей силы процесса. [c.678]

Таким образом, для определения эффективности тарелки необходимо иметь сведения о коэффициентах массоотдачи в паровой и жидкой фазах, степени перемешивания жидкости на тарелке и величине уноса жидкости. Массоперенос в паровой фазе характеризуется величиной Еу. [c.340]

В наиболее законченном виде метод расчета тарельчатых массообменных аппаратов (ректификационных и абсорбционных), базирующийся на использовании законов массопередачи, дается А. Г. Касаткиным, А. Н. Плановским и О. С. Чеховым [142]. Особенностью этого расчета является графическое определение числа реальных тарелок по числу единиц переноса. Принцип расчета поясним, используя наиболее простой случай, когда коэффициент массопередачи на всех тарелках аппарата одинаков, а уноса жидкости с нижележащих тарелок на вышележащую не происходит. [c.310]

Определение числа тарелок с учетом уноса жидкости мало чем отличается от описанного выше. В этом случае коэффициент Су подсчитывается по формуле, аналогичной (10.64), а именно [c.313]

Определим межтарельчатый унос жидкости. Величину коэффициента т найдем по уравнению (111.22) [c.207]

Коэффициент к зависит от условий перегонки и количества жидкости, поступающей на отбойник, и от его конструкции. Для стандартного сепаратора Р в = 0,98 м /м , а = 200 м /м ) при небольшом уносе жидкости на отбойник принимают к — = 0,107, для высокопроизводительного сепаратора Р в 0,99 м /м , а 100 м /м ) к = 0,152. [c.223]

Коэффициенты продольного перемешивания и относительный унос жидкости определяются обычно при гидравлических испытаниях контактных устройств. В настоящее время в литературе накоплено достаточное количество данных по коэффициентам продольного перемешивания жидкости и по относительному уносу жидкости с контактных устройств, позволяющих определять указанные параметры расчетным путем по приведенным зависимостям. [c.249]

На величину и (ВЭТТ) влияют такие факторы, как ско-рость паров по колонне, унос жидкости паром, концентрация, количество орошения, конструкция тарелок, физические свойства разделяемых продуктов, взаимное направление потоков жидкости и пара и т. д. Многие исследователи пытались выделить факторы, имеющие решающее значение, и в зависимости от них определять эти коэффициенты. Например, к таким факторам относили молярную вязкость и относительную летучесть компонентов, изменение уровня жидкости по длине тарелки и др. Однако до настоящего времени надежных зависимостей для определения этих коэффициентов не удалось получить. [c.67]

Рассмотрим захват и отражение капель цилиндром (рис. 13.22). Сплошной линией показаны траектории подходя-1ЦИХ капель. Вдали от цилиндра капли движутся прямолинейно, поскольку на расстояниях 2> к электрическое поле и поток жидкости практически однородны. На расстояниях 2 < к появляется составляющая силы, параллельная плоскости электрода, поэтому на расстояниях г<к/2 от сетки траектории заметно отклоняются от прямых. При г<Ес/Ке капли попадают в область возмущения, вносимого сеткой, и скорость жидкости снижается от скорости невозмущенного потока до нуля на поверхности сетки. На границе области возмущения линии тока искривляются, но абсолютная величина скорости еще близка к поэтому происходит изменение направления движения капли, и она несколько смещается вниз по потоку, приближаясь к цилиндру. Однако вблизи цилиндра скорость падает, и капля под действием электрической силы осаждается на цилиндре. Пунктирной линией показаны траектории движения отраженных капель. Существует критический угол такой, что для любого е>0 после перезарядки в точке 0 + е) капля остается в зоне фильтрования и уходит вверх против потока, а после перезарядки в точке (Кс, 9сг е) -- покидает зону и уходит вниз по потоку. Для траекторий отраженных капель при 0 > 0 наблюдается значительное искривление траекторий. Таким образом, возле сетчатого электрода возникают два встречных потока разноименно заряженных капель повышенной объемной концентрации. Эти капли могут интенсивно взаимодействовать друг с другом, что приводит к увеличению частоты столкновения и укрупнению капель. Учет этого эффекта довольно сложен и требует решения кинетического уравнения для распределения капель не только по размерам, но и по зарядам. Если этим эффектом пренебречь, то получаемый коэффициент уноса (идеальный коэффициент) будет несколько завышен. [c.346]

Интересно было выяснить, является ли повышение коэффициента уноса следствием только уменьшения высоты парового пространства или увеличение концентрации соли в жидкости само по себе изменяет процессы, происходящие в водяном объеме и на границе парового и водяного объемов, таким образом, что величина капельного уноса возрастает. [c.109]

Таким образом, резкое увеличение коэффициента уноса, которое наблюдается в опытах при достижении определенной концентрации солей в жидкости, определяется двумя факторами 1) уменьшением действительной высоты парового объема за счет повышения действительного уровня в колонке и 2) изменением фракционного состава капель, образующихся при дроблении оболочек пузырьков. [c.109]

Особенностью двухфазного пленочного течения является увеличение перепада давлений по длине орошаемой поверхности. Характер зависимости коэффициента сопротивления к от Не,, сходен с подобной зависимостью для шероховатых труб при ламинарном к = 64/Кер) или турбулентном (Я. = 0,316/НеУ ) режимах. Расхождение между опытными и расчетными данными обусловливается 1) изменением профиля скорости газа у поверхности жидкой пленки вследствие возникновения периодических флуктуаций (нормальных к стенке) и 2) срывами потока за счет волнообразования на поверхности пленки (что ведет к необратимым потерям давления). Это расхождения при турбулентном режиме может достигать 30 % от общего перепада давлений (при увеличении потерь Ар до 50 % начинается унос жидкости с поверхности пленки, приводящий к захлебыванию при дальнейшем увеличении скорости газа). [c.80]

Практически на тарелках в ректификационной колонне не наблюдается равновесия между составом пара и жидкости, поэтому для определения реального числа тарелок в колонне находим кинетическую кривую, отражающую действительное соотношение составов пара и жидкости (коэффициент массопередачи на всех тарелках постоянен, унос жидкости отсутствует). [c.117]

В уравнениях (11.226) — (11.235) параметрами гидродинамических моделей являются коэффициенты продольной турбулентной диффузии Dt. ж и Dt. п, необходимые для получения значений критериев Реж и Per, или числа секций полного перемешивания s и , характеризующие соответственно степень продольного перемешивания жидкости и газа, а также относительный унос жидкости е и доля байпасирующей жидкости 0, характеризующая степень поперечной неравномерности потоков. Естественно, рассмотренные методы расчета эффективности массопередачи могут быть успешно реализованы лишь при известных значениях параметров гидродинамических моделей. [c.98]

Расчет при переменном коэффициенте массопередачн без учета уноса жидкости осуществляют, исходя из того, что на каждой тарелке небольшого диаметра (до 1 м) имеет место изменение концентрации пара нлн га.за (г/.1+1->г/я). а состав жидкости (Хп) практически устанавлии ется иеизмен- [c.676]

Принципиально общим для всех тарельчатых колонн является требование, чтобы расстояние между тарелками практически исключало унос жидкости. При слишком близком располон ении тарелок поток пара уносит частицы жидкости на вышележащую тарелку, что существенно снижает коэффициент полезного действия тарелок. По сравнению с колонками других типов, недостатком тарельчатых колонок являются высокое гидравлическое сопротивление проходу паров н значительная задержка. Торман [14] приводит следующую характеристику тарельчатых колонок [c.383]

В расчетах тарельчатых аппаратов по изложенной схеме непосредственно не учитывается механический унос жидкости поднимаю Цимисн с тарелки парами или газами. Несомненна, практически унос жидкости с нижележащих тарелок па лежащие выше приводит к некоторому смещению концентрации по высоте аппарата и уменьшению движущей силы процесса. Это смещение будет тем большим, чем с большей скоростью протекают пары через жидкость на терелке и чем меньше расстояние между тарелками. Некоторые авторы рекомендуют учитывать этот фактор нутем введения в расчетные формулы для определения числа тарелок поправочного коэффициентаОднако в этом возможно и нет необходимости, так как фактор уноса жидкости парами и газами с тарелки на тарелку может быть учтен коэффициентами массопередачи или числовые значения которых определяются экспериментально а зависимости от ско- [c.514]

X-- т (R / К- -1) - фактор массопередачи для исчерпы.вающей части колонны Ь, , — локальная эффс.чтивпость по пару - межтарельчатый унос жидкости, кг л идкости/кг пара О - доля байпасирующей жидкости Л — чис.чо ячеек полного перемешивания т — коэффициент распределения компонента по фазам в условия., равновесия. [c.238]

Допустимые значения коэффициентов ьп и Рт изменяются в пределах от нуля до единицы. В колонне с уносом жидкости при рьп = 1 на тарелку п — 1 еще будет поступать жидкость в количестве впЩп- Очевидно, дальнейшее увеличение отбора жидкости при > 1 будет приводить к резкому уменьшению флегмового числа в нижерасположенных секциях колонны. [c.278]

Проведенные материальные и тепловые балансы всей установки показывают, что коэффициент использования теплотворной способности топлива достигал 90%. Наряду с изученцем работы погружной горелки ведутся исследования напряжения сепарационного пространства аппарата и унос жидкости в процессе барботажа дымовых газов горелки. Степень, уноса является очень важным фактором в работе выпарных установок, и по данным заграничных фирм он достигает 4% [34]. [c.12]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология