Поток в трубе

Максимально допустимая теплонапряженность в огневых нагревателях определяется видом сырья и технологией процесса. Лимитирующим обычно является начало интенсивного коксообразования в пограничном слое. В общем виде, чем ниже температура нагреваемого сырья и чем меньше его склонность к образованию кокса и выше скорость потока в трубах змеевика, тем боле высокой может быть теплонапряженность поверхности нагрева груб печей. Важнейшими параметрами эффективной работы трубчатых печей является теплонапряженность радиантных и конвекционных труб. [c.286]

При турбулентном движении потока в трубе без наполнения величина Ьь будет функцией коэффициента гидравлического сопротивления. Хорошие результаты дает формула, выведенная, на основании большого числа экспериментальных данных [28] [c.327]

Применяется дпя описания аппаратов с мешалками, потоков в трубах псевдоожиженных и стационарных слоев абсорбционных колонн. [c.43]

Корреляция с использованием коэффициента шероховатости по аналогии с потоком в трубах оказалась невозможной, но график, приведенный на рис. УП1-5, охватывает область от гладкого стекла до очень шероховатых частиц алоксита. Необходимо, однако, знать, где именно в указанных пределах находится шероховатость данного конкретного материала. Перепад давления для [c.259]

Примечание. Комплексы отнесены к потоку в трубе, поэтому в качестве определяющего линейного размера в них входит диаметр трубы d. Список других обозначений приведен в конце главы и в табл. 7-2 Уе — критерий Вебера. [c.78]

На рис. 28 представлена принципиальная схема установки замедленного коксования пропускной способностью 600 тыс. т в год, рассчитанная на переработку малосернистых остатков. На установке четыре коксовых камеры 1 и две трубчатых нагревательных печи 3 и 4. Исходное сырье поступает двумя параллельными потоками в трубы подовых и потолочных экранов печей и, нагретое до 350—380 °С, направляется в нижнюю часть ректификационной колонны 6. В этой секции колонны сырье встречается с потоком паров продуктов коксования из двух параллельно работающих ка- [c.72]

Комплекс (7-55) соответствует критерию Стантона 31 для потока теплоты и критерию Стантона 31 для потока компонента. Его значение было известно еще до введения безразмерных комплексов и не получило поэтому никакого другого названия. При потоке в трубе величину Рз заменяют произведением поперечного сечения трубы и разности давлений Ар в направлении потока, так как их значения легко измерить [c.95]

Сырье — гудрон или крекинг-остаток (или их смесь) — подается насосом 1 двумя параллельными потоками в трубы подовых и потолочных экранов печей 2 и 5, где оно нагревается до 350—380 °С. Затем сырье поступает в нижнюю часть колонны 9 на верхнюю каскадную тарелКу. Сюда же под нижнюю тарелку поступают горячие газы и пары продуктов коксования, образующиеся в двух параллельно работающих камерах 5 (или 5 ). В колонне сырье встречается с восходящим потоком газов и паров и в результате контакта тяжелые фракции паров конденсируются и смешиваются с сырьем. Таким образом, в нижней части колонны образуется смесь сырья с рециркулятом, обычно называемая вторичным сырьем. Если в сырье содержались легкие фракции, то они в результате контакта с высокотемпературными парами испаряются и уходят в верхнюю часть колонны 9. [c.29]

Установка перегородок в межтрубном пространстве кожухотрубных теплообменников изменяет характер потока. Поэтому режим протекающего в межтрубном пространстве потока жидкости или неконденсирующегося газа пока еще не может быть точно описан какой-либо математической моделью. Несоответствия особенно очевидны, если читатель попытается воспроизвести переходные режимы потока в трубах при возмущениях, наносимых в межтрубном пространстве теплообменника [c.182]

Я — радиус сечения потока в трубе, м. [c.33]

Позднее формула Тейлора (П. 17) была модернизирована [78] с учетом эффекта молекулярной диффузии вдоль оси потока в трубе [c.34]

Для потока в трубе, ограниченной с одного конца и бесконечной с другого (рис. 111-9), функция отклика на импульсный ввод трассера определена [1] в виде выражения [c.50]

Однако интересные данные, полученные Шварцем и Смитом [38], свидетельствуют о том, что скорость потока, измеренная непосредственно у поверхности насадки на небольшом расстоянии от стенки трубы, в действительности больше, чем в центре ее. Представляется, что данный эффект связан с более высокой рыхлостью зернистого слоя вблизи стенки реактора. Наибольшая скорость обнаружена на расстоянии примерно одного диаметра зерна от стенки. Здесь скорость на 100% больше, чем в центре трубы, и данный эффект был выражен тем ярче, чем больше размеры зерен по сравнению с диаметром трубы. Однако, как уже отмечалось выше, наличие насадки в общем случае способствует выравниванию профиля скоростей по сравнению с ламинарным потоком в трубе без насадки. Шварц и Смит [c.65]

На рис. 1-36 приведены радиальные профили скоростей потока в трубе диаметром 2", заполненной цилиндрами диаметром // [c.52]

Такие системы могут быть реализованы в вертикальной трубе, снабженной устройствами для подачи снизу газа, а сверху твердых частиц. В отсутствие газового потока в трубе и при постоянном потоке твердого материала перепад давления — Р между двумя точками возникает в результате пульсирующего сжимающего действия падающих в трубе частиц, образующих разбавленную фазу. Этому перепаду давления отвечает ордината точки М на рис. 1-4 ему соответствует потеря напора в случае [c.21]

Взаимодействие неоднородного профиля скоростей по сечению реактора и поперечной диффузии также приводит к эффективной продольной дисперсии потока. Это было впервые показано Тейлором, который предложил простой п изящный экспериментальный метод измерения продольного эффективного коэффициента диффузии. Рассмотрим, например, светочувствительную жидкость, текущую в ламинарном режиме через цилиндрическую трубу. Вспышка света, проходящего через узкую щель, может окрасить в синий цвет диск Ж1ЩК0СТИ, перпендикулярный к направлению потока. Если бы диффузии пе было, то этот диск превратился бы в параболоид, причем его край, соприкасающийся со стенкой трубы, не двигался бы вообще, а центр перемещался бы со скоростью, вдвое большей средней скорости потока. Однако при этом области с низкой концентрацией трассирующего вещества окажутся в непосредственной близости к поверхности, где эта концентрация высока, и благодаря диффузии эта поверхность начнет размываться. Трассирующее вещество в центре трубы будет двигаться к периферии — в область, где течение медленнее, а трассирующее вещество у стенок — внутрь трубы, где течение быстрее. В результате концентрация по сечению трубы станет более однородной и получится колоколообразное распределение средней по сечению концентрации трассирующего вещества, центр которого будет перемещаться со средней скоростью потока. Дисперсия относительно центра распределения, служащая мерой продольного перемешивания потока, будет нри этом обратно пронорциональна коэффициенту поперечной диффузии, так как чем быстрее протекает поперечная диффузия, тем меньше влияние неоднородности профиля скоростей по сечению трубы на продольную дисперсию потока. Тейлор пашел, что эффективный коэффипиеит продольной диффузии для ламинарного потока в трубе радиусом а равен 149,0. Более детальное исследование показывает, что эффективный коэффициент продольной диффузии имеет вид [c.291]

Таким образом, в трубах данного диаметра может образоваться свод при работе с тонким порошками, но не со стеклянными шариками. Дело в том, что угол трения и, в особенности, когезионный фактор для порошков больше, чем для шариков, из-за сильного влияния адгезионных сил в случае очень мелких частиц. Кроме того, плотные фазы из тонких порошков характеризуются различными порозностями уплотнение может оказаться критическим и привести к прекращению потока в трубе данного диаметра из-за возрастания с, не компенсируемого в выражении (ХУ,25) достаточным увеличением массы материала в единице объема рр. [c.588]

Отметим, что при ламинарном однофазном потоке в полой трубе скорость потока будет различной в разных точках сечения. Так, скорость потока в трубе радиусом R на расстоянии г от оси v ) связана со средней скоростью потока v уравнением Пуазейля [c.89]

I —коэффициент трения для потока в трубе. [c.78]

Сопротивление при ламинарном потоке в трубах на участке гидродинамической стабилизации. Дтя ламинарного стабилизированного потока в круглой грубе профиль скорости описывается выражением (2.11), из которого получено уравнение (2.13) для величины касательных напряжений в зависимости от радиуса г. При г = Гв абсолютное значение касательных напряжений из (2.13) равно [c.76]

Для каждой установки существует некоторый диапазон критических значений чисел Ке р, при которых происходит переход от одного режима течения к другому. Значение критического числа Ке, ниже которого режим течения обязательно ламинарный, для трубы круглого сечения составляет примерно 2300. Число Ке,(р, при котором ламинарный режим течения переходит в турбулентный, существенно зависит от условий входа потока в трубу, состояния поверхности стенок и др. При очень плавном входе и гладких стенках переход от ламинарного режима к турбулентному наступает при числах Ке, р > 2300. На практике чаще встречается турбулентный режим течения. [c.19]

В общем виде алгоритм представлен на рис. 7.25. Расчет поверхности теплообмена производится итерационно с уточнением температуры стенок трубы. Определение коэффициентов теплопередачи прп этом производится с учетом агрегатного состояния потоков в трубах и межтрубном пространстве. [c.378]

Применяется для аппаратов с мешалкой, потоков в трубах, псевдоожиженных и стационарных слоев, колонн абсорбции [c.37]

Применяется для насадочных колонн, потоков в трубах, псевдоожиженных и стационарных слоев, аппаратов с мешалками [c.38]

Для систем сравнительно простой геометрии (например, ламинарный или турбулентный поток в трубе) можно аналитически рассчитать неравномерность распределения частиц по времени пребывания, исходя из известного профиля распределения скоростей по сечению аппарата. В более сложных случаях для обнаружения возрастной неравномерности элементов потока необходимо каким-либо способом пометить частицы в момент их входа в аппарат, а затем, анализируя меченые частицы, произвести их распределение по возрастам. Обычно это осуществляется введением в поток небольшого количества индикатора, чтобы не нарушить общую гидродинамическую картину течения жидкости (газа), и затем последующим анализом концентрации потока в определенном месте системы. [c.212]

Аппараты с мешалкой, потоки в трубах, псев-доожиженные и стационарные слои, колонны абсорбции [c.229]

Тепловой режим газопроводов. Подземные газопроводы постоянно находятся в состоянии теплообмена с окружающей средой. Образование гидратов, отложение парафинистых осадков, выпадение конденсата углеводородов и воды — обычные явления, имеющие место при эксплуатации газопроводов. Изменение температуры в газопроводе зависит от трех факторов охлаждения или нагревания потока в трубе за счет теплообмена с окружающей средой, снижение температуры за счет падения давления (эффект Джоуля—Томсона), нагревание потока за счет превращения работы по определению сил трения в тепло внутреннего теплообмена. Последний фактор играет незначительную роль и его можно пе учитывать при расчете температурного режима газопровода. [c.168]

Отметим, что критерий Пекле для турбулентного потока в трубах (Не > 10 ) настолько велик, что при [c.109]

Х-3. Построить Р-, С, I- и Е-кривые для нетурбулентного потока в трубе, допуская отсутствие молекулярной диффузии. [c.295]

Сопротивление при турбулентном потоке в трубах на участке гидродинамической стабилизации. Из уравнения (2.47) имеем [c.76]

Описывает аппараты с мешалками при вводе жидкости через дно, а выводе через крышку стационарные и псевда-ожиженные с-тои потоки в трубах насадочные колонны. [c.43]

Зона аэродинамической тени модели резервуара состоит из двух подзон, различающихся направлением и скоростью потока воздуха. Во внешней подзоне аэродинамической тени направление потока воздуха совпадает с направлением основного потока в трубе, а скорость ее уменьшается в направлении к оси тени. Во внутренней подзоне аэродинамической тени поток воздуха изменяет свое направление и закручивается, а скорость падает до нуля в центре закручивания. Таким образом, в зоне аэродинамической тени образуется подзона с закрученным потоком воздуха, ограниченная сверху условной плоскостью, по отношению к которой векторы потока, направленные вниз, составляют нормали. Эта подзона наиболее благоприятна для скопления газов и паров нефтепродуктов, выбрасываемых из резмвуара. [c.148]

Течение жидкостей через слои частиц, пористые перегородки и насадки исследовалось очень подробно. В ранних работах поток через слой насадки рассматривался как аналогичный потоку в трубах. При этом применялось уравнение для потери напора типа Фанинга с коэффициентом трения, зависящим от критерия Рейнольдса, в который входили в качестве линейного размера либо диаметр частиц, либо обратная величина удельной поверхности слоя. Одно из таких соотношений принадлежит Чилтону и Колборну . [c.257]

Аналогичная зависимость, по-видимому, справедлива для режима идеального вытеснения, а из уравнений 2.7 следует, что она также приложима и к ламинарному потоку в трубе. Представляется, что эта закономерность имеет более общий характер и не ограничивается какими-либо особыми допущениями о режиме перемешивания или о типе потока [26—28]. Сполдин- [27] показал, что для соблюдения равенства необходимо, чтобы диффузия индикатора была мала по сравнению с потоком массы. На практике это требование в основном, вероятно, выполняется . [c.97]

Диффузионная модель. Рассмотрим теперь причины, приводящие к появлению случайного разброса времени пребывания в реакторе. Все эти причины можно свести к одной — разбросу мгновенных значений продольной компоненты скорости элемента потока на его траектории, связывающей вход и выход реактора. Этот разброс скоростей может быть вызван попаданием в различные области реактора, где скорость движения неодинакова. Например, в случае ламинарного потока в трубе скорость сильно изменяется по сечению аппарата, будучи малой около его стенок и значительно превышая среднюю скорость движения у центра трубы. В реакторе с насадкой локальная скорость мала близ твердой поверхности кроме того, в этом случае могут возникнуть значительные вариации скорости, связанные с об- рааованием каналов и застойных зон вследствие неоднородности упаковки твердых частиц. При попадании в застойные зоны с малой скоростью движения потока значительную роль начинает играть и молекулярная диффузия. В турбулентном потоке локальные скорости изменяются не только в пространстве, но и во времени, и турбулентные пульсации и вихри становятся основной причиной случайного разброса времени пребывания в реакторе. [c.207]

Фг/4 при течении потока в трубе и продольном обтекачии каналов [c.20]

Прослушивание шума, исходящего от вращающегося механизма или от потока в трубах и аппаратах является традиционным средством ТД. Контроль акустического шума и вибраций можно использовать для предотвращения следующих видов нарушений нормального состояния оборудования [66] усталостные трещины в металле, возникающие во внутренних частях сосуда или в стенках труб и соединениях ослабление болтов или других крепящих деталей истирание металла кавитация блокировка потока, вызываемая накоплением в системе твердого вещества или отрывом конструкционного материала чрезмерная вибрация неустойчивость охлал<денпя и т. д. [c.76]

Между собой инварианты геометрического подобия могут быть численно и не равны. Безразмерность инвариантов подобия позволяет переносить условия геометрического подобия на аппараты любых размеров, важно лишь, чтобы отношение данного размера к определяющему следовало равенству (II, 118). При движении потоков в трубах, каналах или промышленных аппаратах за определяющий размер принимают эквивалентный диаметр d , совпадающий для круглых труб с диаметром трубы. [c.123]

Насадочные колонны, потоки в трубах, псев-доожийкенные и стационарные слои, аппараты с мешалкой [c.229]

Методика отбора проб. Большинство потоков, поступающих со скважин, состоят из газа и жидкости, соотношение которых непрерывно меняется. При этом пределы изменения соотношенпя газ—жидкость могут быть очень широкими от скважин, содержащих практически чистый газ, до скважин, содержащих практически только нефть, где соотношение газ—нефть очень мало. Пробу на анализ можно отбирать между скважиной и первым сепаратором. На рис. 187, а показан один из способов отбора пробы из трубопровода с помощью пробоотборника типа зонд. Этот пробоотборник вводится в поток, поступающий со скважины, по центру трубы таким образом, чтобы направление потока в нем совпадало с направлением потока в трубе и скорость потока была равна скорости потока в трубопроводе. При этом условии по истечении определенного времени можно отобрать представительную пробу. Для получения надежных результатов анализа необходимо хорошее оборудование и тщательная установка пробоотборника тина зонд по центру трубопровода. Однако этот метод имеет определенные недостатки [c.287]

Диаметр труп подбирается так, чтобы нагреваедплй продукт имел скорость, обеспечивающую достаточно высокий коэффхщиепт теплоотдачи. Скорость потока в трубах часто задается в виде так называемой холодной скорости , т. е. скорости потока продукта при 20° С. Для капельной жидкости скорость выбирается от [c.30]

Проведены представляющие большой интерес исследования продольного перемешивания при однофазном потоке в трубе с механическим перемешиванием. В этом сл чае появляется возможность регулирования продольного перемешивания путем изменения величины угловой скорости со мешалки. По данным Круквита, Хонига и Крамерса при потоке в пространстве между внутренним вращающимся цилиндром (Дх) и наружным неподвижным цилиндром Н ) [c.109]

На рис. V1-16, а и б приведены зависимости коэффициента теплоотдачи авн от скорости движения охлаждаемого потока в трубах. Из графиков на рисунке хорошо видно, что с увеличением скорости UBH коэффициент теплоотдачи повышается, а интенсивность увеличения авн определяется теплофизическими свойствами газа. С увеличением давления газа авн резко возрастает. Так, при скорости движения потока газа Квн = 10 м/с коэффициент теплоотдачи СОг для давления 0,1 МПа и средней температуры 50 °С составляет 54Bт/(м K), при повышении давления до 1,0 МПа величина вн возрастает до 350 Вт/(м К), т. е. почти в 7 раз. В табл. VI-7 представлены результаты испытаний промежуточного (АВО-1) и байпасного (АВО-2) холодильников природного газа. [c.153]