Струи газа диаметр эффективный

При наличии аппаратуры исключительно простым и эффективным является (уже упомянутое на стр. 10) распыление расплавленного алюминия через сопло при помощи струи газа непосредственно в триалкилалюминий или его раствор. Можно за несколько минут превратить большое количество алюминия в шарики диаметром 5—30 д., которые образуют с совсем небольшим количеством жидкости (25% алюминия по весу) подвижную суспензию. Приготовленный таким способом алюминий является более реакционноспособным, чем размолотый, в том случае, если при распылении было исключено присутствие каких бы то ни было следов веществ, содержащих серу. Это может иметь место тогда, когда распыление алюминия производится в растворе триалкилалюминия, а органический растворитель может содержать примесь серы. Образование тяжелого остатка, наблюдавшееся при синтезе триэтилалюминия на опытной установке, связано именно с этим. В течение длительного времени в качестве среды для распыления успешно применялся гексан (полученный из когазина по Фишеру). При переходе от гексана к изооктану (содержащему серу) скорость образования триэтилалюминия резко снизилась. [c.15]

Эффективность распыления растворов зависит от поверхностного натяжения, вязкости и плотности раствора. Средний диаметр О капель, получаемых при распылении раствора струей газа, движущейся со скоростью и, можно выразить эмпирическим уравнением [9] [c.204]

При очень низких давлениях, когда свободный пробег молекул газа порядка диаметра насоса, работает только диффузионный механизм проникновения молекул газа в струю пара плотность струи должна быть малой, а скорость струи — большой для эффективной передачи импульса молекулам газа (диффузионные насосы). При случайном соударении молекул газа со [c.63]

Уменьшение диаметра трубопровода, отводящего газ, приводит к увеличению эффективности улавливания и возрастанию перепада давления. Увеличение высоты циклона повышает эффективность улавливания, однако надежных данных в этой области пока не имеется. Нет также надежных сведений относительно влияния соотношения размеров входного отверстия на эффективность улавливания, хотя выведенное Розиным, Раммлером и Интельманном уравнение дает возможность заключить, что при заданной скорости газа на входе в циклон ширина входа должна быть минимальной. Во избежание чрезмерного перепада давления, обусловленного попаданием струи газа в корпус циклона, необходимо, чтобы вход был плавным. Рекомендации по выбору оптимального угла конуса противоречивы, однако большинство высокоэффективных циклонов имеет длину конуса в пределах 1,6—3,0 диаметра циклона. [c.306]

Для дуговых плазмотронов характерна высокая пространственно-временная стабильность плазменной струи и ее физических параметров (распределения температуры, электронной концентрации и др.). Диаметр плазменного шнура ограничен струей холодного газа и пинч-эффектом, вследствие чего увеличение силы тока не приводит к значимому расширению поперечного сечения шнура это создает возможность эффективно регулировать температуру плазмы путем вариации силы тока. При изменении силы тока от единиц до десятков [c.367]

Приведем рекомендации по выбору конструктивных размеров тарелок. Свободное сечение для прохода газа в горизонтальной плоскости должно составлять не менее 30% от сечения колонны. При работе на чистых жидкостях диаметр отверстий равен 4—5мм, на загрязненных —8—10 мм. Можно также вместо круглых отверстий применять квадратные, создающие прерывистую струю стекающей жидкости и повышающие тем самым эффективность массопередачи [323]. При работе на загрязненных жидкостях, например при отмывке катализатора, желательно устанавливать тарелки с наклоном 1 10 в сторону слива жидкости. [c.171]

НО расположенных сопл 3 струй вторичного газового потока. Под действием центробежных сил взвешенные в потоке частицы отбрасываются к периферии, а оттуда - в возбуждаемый струями вихревой поток вторичного газа, направляющий их вниз в кольцевое межтрубное пространство. Вторичный газовый поток в ходе обтекания потока очищаемого газа постепенно полностью проникает в него. Кольцевое пространство вокруг входного патрубка оснащено подпорной шайбой 7, обеспечивающей безвозвратный спуск пыли в бункер 6. Наилучшие результаты по эффективности улавливания достигаются при установке сопл, распыливающих вторичный газ, не менее чем в четыре ряда и под углом 30°. Оптимальной является установка лопаток завихрителя под углом 30-40° при отношении диаметра завихрителя к диаметру аппарата, равном 0,8-0,9. [c.390]

Продукты сгорания, выйдя из топки, проходят контактную камеру снизу вверх. При этом в промежутках между дисками они входят в непосредственное соприкосновение с мелкими струями воды и нагревают ее. Нагрев воды происходит также через днища дисков и через стенку рубашки, но при этом эффективность передачи тепла конвекцией от газов к металлическим стенкам крайне мала из-за незначительной скорости продуктов сгорания. В центре корпуса контактной камеры проходит перепускная труба, внутренний диаметр которой равен 60 мм. Аппарат с такой контактной камерой может работать и без дымососа. Для этого открывается шибер перепускной трубы и часть продуктов сгорания (5—7%), прямо из топки, устремляется в дымовую трубу. В трубе происходит смешение части топочных газов с основной массой продуктов сгорания, вступивших в контакт со струями воды и имеющих температуру 30—35° С. После смешения двух газовых потоков температура отходящих газов в дымовой трубе оказывается равной 50—100° С. [c.93]

Другой способ повышения тепловой эффективности пагрева —разделе П1е потока газов пламени па несколько отдельных струй меньшего диаметра, применяемый в сетчатых мундштуках с коническим расположением выходных отверстий. Это способствует более быстрому прогреву газовой смеси перед воспламенеппем. В результате пламя укорачивается и повышается иитбиспвность нагрева, но увеличивается зона пагрева металла. [c.13]

Ддя обеспечения условий эффективной сепарации природных газов от жидких и парообразных включений необходимо повсеместно устанавливать газовые сепараторы до штуцера, обеспечивая в дальнейшем одинаковый, возможно больший, диаметр как фонтанных труб, так и устьевой арматзфы и выкидного газопровода до сепаратора и плавность направления струи газа. [c.17]

Стеклянные волокна при диаметре волокна около 1 мк шелковисты и не царапают кожу. Получают их в конечном итоге распылением боросиликатного стекла в сильной струе горячего газа. Из стекловолокна получают эффективный фильтровальный материал для разделения твердых частичек и жидкости или газа (например, задержка никотина в сигаретном фильтре). Бумага с добавками стекловолокна становится водостойкой, не разрушается грибками и гнилостными бактериями, является от.ггичным электроизолятором. Стеклоткань устойчива до 400 °С. [c.649]

Температура смеси не должна быть выше 20° (примечание 1). Полу- ченный раствор смешивают с 365 г (5,3 мол.) нитрита натрия, растворенными в 500 мл воды полученную смесь нагревают в 3-яит-ровой круглодонной колбе, закрытой пробкой с двумя отверстиями. -Через эти отверстия проходят согнутая трубка широкого диаметра, соединенная с эффективным нисходящим холодильником, и термометр, погруженный в жидкость. Приемник устанавливают так, чтобы при желании его можно было охлаждать струей воды. Раствор медленно нагревают до начала появления пузырьков углекислого газа, что происходит при температуре около 80°. По достижении лой температуры нагревание прекращают, так как теперь реакция протекает уже самопроизвольно (примечание 2). Если повышение температуры не наблюдается, то смесь очень осторожно нагревают Ло 85°, после чего нагревание опять прекращают (примечание 3). При этой температуре экзотермическое разложение натриевой соли нитроуксусной кислоты протекает настолько быстро, что температура смеси повышается почти до 100° без наружного обогрева. Если продолжать нагревание смеси после того, как температура. жидкости поднимется до 85°, происходит бурное вспенивание, ведущее к значительным потерям нитрометана. Слишком бурно протекающую реакцию можно замедлить, обернув колбу мокрым лолотенцем. Нитрометан начинает отгоняться примерно при 90°. При самопроизвольном разогревании отгоняется около 120 мл нитрометана и около 170 мл воды (примечание 4). Эту воду сохраняют для повторной перегонки. [c.304]

Рассматриваемый метод стабилизации может оказаться весьма эффективным в реактивных двигателях, так как перекрывание камеры подводкой для стабилизирующего газа по величине на целый порядок меньше, чем обычными стабилизаторами плохообтекаемой формы, при достижении одной и той же стабилизации пламени. Например, при скорости потока 60 л/сек и коэффициенте избытка топлива 0,75 требуется плохообтекае-мый стабилизатор [1] диаметром примерно 6,2 мм, в то время как для получения того же результата при стабилизации газовыми струями Кембел использовал инжекционные трубки диаметром меньше 1,5 мм. Такое различие в размерах существенным образом должно сократить потери на сопротивление. Однако при более точной оценке необходимо также учитывать потери [c.333]

Для эффективного использования раствора необходимо добиваться наилучшего распыления и исключения конденсационных потерь раствора в камере. Влияние различных факторов (поверхностного натяжения, вязкости и плотности растворов, скорости струи распыляющего газа и соотношения объемов газа и жидкости) на размеры капель аэрозоля исследовали Нукияма и Тана-сава [9]. Они показали, что при изменении скорости газа от 50 до 350 м сек средний диаметр капель уменьшается с ЬЪ мк АО 10 мк. Дальнейшее увеличение скорости струи практически не влияет на размеры капель. Отсюда следует, что распылители должны работать со скоростями газа, не меньшими скорости звука. Размеры и конструкция распылительной камеры также влияют на эффективность распыления раствора. По данным Хермана и Ланга [8] большие камеры позволяют несколько увеличить эффективность распыления, однако это достигается за счет больших затрат раствора и увеличения времени измерения (до стабилизации режима распыления).Подогрев камеры или струи воздуха также не дает существенного выигрыша, поскольку он сопровождается ухудшением равномерности распыления раствора. [c.195]

Определение несущей силы струи воздуха по отношению к порошкообразному гелю показало, что при скорости воздуха в 80 л/яйн проходят через 1-дюймовую трубу приблизительно 2 г геля на 1 л воздуха, а через трубу диаметром в 1У2 дм. при той же скорости воздуха проходят около 1,7 г на 1 я. При концентрации двуокиси в адсорбционной трубе около 6—8% гель удаляет двуокись в количестве, равном приблизительно 5% его веса. Газы, поступающие из окислительного аппарата, охлаждались непосредственным соприкосновением с водой следовательно было важно определить потерю связанного азота в зависимости от характеристики башни и скорости течения воды. Нашли, что можно до-бнтьс эффективного охлаждения при малых потерях связанного азота при условии, если объем башни равняется У, объема газа, [c.337]

Мощность современных систем значительно возросла, увеличились диаметры аппаратов й скорости газа. В этих условиях особеюно нео бходимо обеспечить хороший контакт между газовой и жидкой фазами (равно(мерное распределение кислоты по диаметру башни, достаточную плотность орошения). Это в совокупности с оптимальным режимом процесса абсор(бции (осушки) позволит обеспечить, во-первых, минимальное содержание тумана в газе и, во-вторых, образование тумана в виде крупных частиц, эффективно осаждаемых в волокнистых фильтрах. При этом необходимо, чтобы устройство, орошающее башню, исключало соприкосновение газа с падающей противотоком струей кислоты, что снижает образование брызг над насадкой. С этой целью в промышленности применяют специальные плиты с раздельным ходом газа и жидкости. [c.87]

Для полного предварительного смешения газа с воздухом рекомендуется [143] принимать расстояние от газовьшускиых отверстий до выходного сечения горелки (длину смесителя см) равным около 25 диаметров газовынускных отверстий. В горелках с неполным предварительным смешением длину смесителя принимают в 2—3 раза меньше. В пристенной зоне выходной части этих горелок обеспечивается прослойка чистого воздуха, что существенно облегчает борьбу с проскоками пламени в смеситель, У диффузионных горелок смеситель отсутствует. Однако для эффективного сжигания газа эти горелки следует выполнять с многоструйной подачей газа, оптимальным числом газовых струй и оптимальной глубиной их проникновения в воздушный поток. [c.178]

В трубчатом реакторе пара образуется меньше, чем в САИ, н интенсивность массообмена определяется начальной турбули-зацией потока от струи аммиака, истекающего в аппарат. Так же как расход пара в САИ, в трубчатом реакторе скорость истеченпя газа должна быть достаточной для перемешивания, но исключающей проскок аммиака по длине аппарата. Эффективность перемешивания зависит также от соотношения диаметров сопла для ввода аммиака и реактора. После начала реакции дальнейшая турбулизация потока идет за счет пузырьков пара. [c.83]

Институтом газа АН УССР разработана и освоена на Харьковском плиточном заводе опытная эффективно работающая высокотемпературная прямоточная (струйная) распылительная сушилка для обезвоживания керамических шликеров и суспензий [46]. Значительная интенсификация работы этой сушилки была достигнута за счет устранения рециркуляционных застойных зон, надлежащей организацией аэродинамики струй, придания рабочему пространству определенной формы (формы диффузора) и уменьшения диаметра сушилки, увеличения средней скорости потока и градиента температур между горячими газами и частицами раздробленного шликера, а также создания прямоточной системы сушилки и значительным повышением температуры теплоносителя. В верхней части сушильной камеры установлена двухпроводная горелка для природного газа. Шликер раздробляется пневматической форсункой и, двигаясь сверху вниз, обезвоживается в потоке продуктов сжигания газа, поступающих с температурой 1200— 1300° С. Высушенный порошок выгружается снизу через выгрузочное устройство. Продукты горения удаляются через циклон в дымовую трубу. В табл. 11 приведены основные параметры и показатели работы этой сушилки. [c.109]

Тринг и Ньюбай установили, что, если плотность вв димого газа отличается от плотности среды то обы ные уравнения струи сохраняют свою силу прн условий замены действительного диаметра сопла d эффективный диаметром d, где [c.120]

Обобщение профилей давления и тангенциальной скорости возможно при соотнесении их к соответствующим характерным значениям, например, вблизи стенки. Надо сказать, что при обобщении профиля тангенциальной скорости в периферийной зоне в виде степенной зависимости (где гЗ=ы/Уо -г/го Х о.ио- некоторые характерные значения радиуса и скорости А - постоянная) показатель степени а может изменяться от 0,4 до 1. Определяется это турбулентными характеристиками вращающегося газа [2], что в свою очередь зависит от параметров закручивающего аппарата и степени шероховатости внутренней поверхности камеры. Чем меньше эффективный диаметр тангенциальных отверстий, тем меньше показатель степени а, т.е. тем более характер изменения тангенциальной скорости по радиусу отличается от потенциального закона. В сечениях камеры, близких к месту ввода газа, в периферийной зоне может иметь место падение тангенциальной скорости с уменьшением радиуса т.е. а становится отрицательным. Это объясняется затянувшимся процессом расширения и смешения истекающих из закруточных отверстий газовых струй и проявляется в большей степени при неравномерной подаче газа по окружности камеры, а также при малых относительных площадях отверстий ввода газа. [c.52]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология