Ацетиленовая сварка под флюсом

Таблица 10. 50 Швы стыковых соединений листовой латуни марки Л62 без скоса кромок, двусторонние, выполняемые ацетиленовой сваркой под флюсом [31 ]

Автоматическую электродуговую сварку под флюсом применяют в заводских условиях или на сварочных базах, где имеется возможность проведения сварки стыков с вращением свариваемых труб или трубных узлов при диаметре труб не менее 168 мм. Ручная электродуговая сварка — более универсальная, ее используют как в заводских и базовых условиях, так и непосредственно на строительной площадке при соединении неповоротных стыков. Применение ручной электродуговой сварки ограничено минимальными толщиной стенки (3 мм и менее) и диаметром труб (80 мм и менее). Газовую ручную кислородно-ацетиленовую сварку используют главным образом на строительной площадке при монтаже участков технологических трубопроводов с толщиной стенок труб 3 мм и менее при диаметре труб не более 80 мм. Для трубопроводов, транспортирующих масло, воду, сжатый воздух, для труб-проводок системы контрольно-измерительных приборов и автоматики этот вид сварки допускается применять при диаметре до 168 мм и толщине стенки труб до 5 мм. Электродуговую сварку в. среде углекислого газа применяют и в заводских и монтажных условиях, т. е. для соединения поворотных и неповоротных стыков практически без ограничения толщины стенки и диаметра. По нормативным документам для полуавтоматической электродуговой сварки минимальный диаметр свариваемых труб технологических трубопроводов установлен равным 57 мм. [c.270]

Рекомендуемые электроды для ручной электродуговой сварки Рекомендуемые сварочные материалы для автоматической сварки под слоем флюса Рекомендуемые сварочные материалы для ацетиленовой сварки [c.91]

Марки сталей, свариваемых автоматической и полуавтоматической сваркой под слоем флюса, ручной электродуговой и ацетиленовой сваркой, приведены в табл. 2. 1, электрошлаковой сваркой — в табл. 6. 5, автоматической сваркой в среде углекислого газа, автоматической, ручной и механизированной аргоно-дуговой сваркой — в табл. 6. 6. Марки сварочной проволоки и флюсов при автоматической сварке и типы электродов при ручной электродуговой сварке сталей приведены в гл. 6. [c.122]

АЦЕТИЛЕНОВАЯ СВАРКА ПОД ФЛЮСОМ [c.160]

Швы стыковых соединений листового никеля толщиной <2 лш рекомендуется выполнять с применением аргоно-дуговой сварки, обеспечивающей высокое качество сварных соединений. Для листов большей толщины применяют преимущественно автоматическую сварку под слоем керамического флюса, ручную электродуговую и ацетиленовую сварку. [c.162]

Наиболее распространенными являются такие виды сварки, в которых тепло, необходимое для плавления металла, возникает в результате электрической дуги между двумя электродами или же между электродом и металлической деталью, подлежащей сварке. Эти виды сварки объединены общим названием электросварка (в отличие от кислородно-ацетиленовой сварки, о которой будет сказано ниже). Различают три вида электросварки ручную дуговую дуговую под слоем флюса и газоэлектрическую. [c.177]

Горячая сварка Кислородно-ацетиленовая (подогрев до 600-700 С) Дуговая (подогрев детали до 600—700 С) Чугунные стержни марки А по ГОСТ 2671-44 обязательно применение флюса Чугунные стержни марки А по ГОСТ 2671-14 желательно применение флюса Заварка трещин в деталях сложной формы, когда требуется повышенная прочность и плотность сварного шва То же [c.69]

При газовой сварке источником тепла служит факел горящей смеси горючего газа и кислорода. Наибольшая температура пламени получается для кислородно-ацетиленовой смеси (до 3100° С). Регулировка состава смеси позволяет менять атмосферу, окружающую место сварки, от окисной до нейтральной или восстанавливающей. Однако для таких металлов, как нержавеющая сталь, медь или алюминий, экранирующий эффект восстанавливающего пламени для надежной защиты от окисления недостаточен. При попадании окиси в сварной шов образуется пористое соединение. Хотя решение этой задачи облегчается при использовании флюсов, но они и сами также могут попадать в шов. Для так называемой сварки под флюсом соединения после изготовления хотя и кажутся вакуумноплотными. однако часто в процессе эксплуатации в них появляются течи. При использовании органических или минеральных флюсов с высоким давлением паров увеличивается вероятность загрязнения соединения. Еще один недостаток газовой сварки обусловлен тем, что пламя является не очень концентрированным источником энергии. Вследствие этого скорость сварки газом невысока, а площадь нагреваемой при этом зоны велика и возникающее при этом коробление материала значительнее, чем в случаях дуговой или электронно-лучевой сварки. По этим причинам газовая сварка для вакуумно-плотных соединений не рекомендуется. [c.247]

Значительный практический интерес представляет триметилборат — как исходное сырье для синтеза различных соединений бора (боргидриды натрия и калия, триметоксибороксол и др.) и в качестве флюса при ацетиленовой сварке металлов. Отметим также возможность использования низших триалкилборатов при очистке спиртов, а триэтаноламинобората — как катализатора отверждения эпоксидных полимеров. [c.377]

Отметим, что в местах кислородно-ацетиленовой сварки листов магния мы заменяли флюс на основе хлоридов, которые являлись источником коррозии, флюсом на основе фторидов, имеющих удовлетворительные капиллярные свойства, плотность, плавкость и обладающих эффектом замедления коррозии. Состав был следующий 55% LiF, 15% Mgp2, 15% AIF3, 15% (мол.) Srp2. Температура плавления была 550° С. Места сварки, за исключением включений, были неповрежденными и обладали хорошими механическими свойствами. [c.51]

Сварку малоуглеродистых или низколегированных сталей с толщиной. стенок в месте сварки менее 1,5 мм рекомендуется производить газово-ацетиленовой сваркой с отбортовкой листов либо угловой сваркой снаружи. Сварка встык не рекомендуется. Листовая сталь толщиной 1—2 мм очень качественно сваривается аргоно-дуго-вой свд шой. Для малоуглеродистых и нержавеющих сталей с толщиной стенок более 2 мм применима элек-тродуговая сварка качественными электродами и автоматическая сварка под слоем флюса. При этом швы, полученные методом автоматической сварки, настолько плотны, что допускают в случае необходимости обработ- [c.97]

Наибольшие тепловые нагрузки возникают при сварке кисло-родно-ацетиленовым пламенем, наименьшие — при скоростной аргонодуговой сварке. Сравнение кривых подтверждает снижение тепловых нагрузок переходной зоны сварного соединения при повышении скорости сварки. Это относится и к автоматической сварке как под слоем флюса, так и в защитной атмосфере аргона. Автоматизацией процесса можно достигнуть гораздо больших скоростей сварки, большего термического коэффициента полезного действия и меньших тепловых нагрузок в переходной зоне основного материала, чем при ручной сварке электрической дугой с обмазанными электродами. [c.115]