Листы средней и большой толщины

Соседние валки каландра всегда вращаются в противоположных направлениях (один по часовой стрелке, другой против часовой стрелки). При прохождении резиновой смеси между валками каландра они подвергаются легкому прогибу, поэтому при цилиндрической поверхности валков лист резиновой смеси, выходящий с каландра, в середине оказывается несколько толще, чем по краям. Для того чтобы лист получался одинаковой толщины, валки каландра подвергаются при изготовлении специальной шлифовке так, чтобы диаметр средней части валка был на несколько десятых миллиметра больше диаметра валка по краям его [c.276]

В работе [104] изучалось распространение трещин на поверхностях полированных образцов при увеличении до X 100 с использованием киноустановки. Эксперименты были проведены на образцах с крупным зерном (средний диаметр зерна был больше толщины листа). Были сделаны следующие наблюдения [c.387]

Прочность клеевого соединения внахлестку по меньшей мере равна прочности образца, изображенного на рис. У1.3,а и полученного механической обработкой из листа,-толщина которого вдвое больше толщины склеиваемых материалов. Соединения внахлестку характери- зуются неравномерным распределением напряжений по длине соединения, причем максимальные напряжения могут в несколько раз превышать средние значения [309 394, с. 120]. [c.241]

При каландровании средний валок должен быть холодным,, температура верхнего валка — не выше 40—45 °С. Скорость вращения валков каландра должна быть одинаковой. Максимальная толщина листовой резины — 0,8 мм. Резину большей толщины следует получать дублированием тонких листов, при этом необходимо использовать смесь специального состава с повышенной клейкостью. [c.393]

В судостроении часто приходится сталкиваться с необходимостью измерения толщин металлических листов обшивки и днищ кораблей, находившихся длительное время в эксплуатации. Известно, что в силу большой коррозии, например для танкеров, отмечается уменьшение толщины их обшивки в среднем на 0,25 мм/год [117]. К сожалению, до сих пор зачастую для измерения толщины обшивки судно ставится в сухой док и в нескольких точках его обшивки и днища для измерения их толщины сверлятся отверстия. В то же время такой способ, нарушающий целостность исследуемой конструкции, с успехом может быть заменен ультразвуковым [c.143]

Опытами автора было установлено, что если нагретый до 150° С расплавленный пек вылить на горизонтальный металлический лист, охлаждаемый снизу проточной водой, то толщина слоя застывшего пека получается от 6 до 10 мм. Если принять среднюю толщину слоя застывшего на ленте пека равной 8 мм, ширину металлической ленты — 1 м (по конструктивным соображениям ширину ленты принимать больше 1 м не рекомен- [c.205]

По измерению толи ины образца и глубины коррозионных поражений (Ка)- Метод измерения толщины образца до и после коррозии чрезвычайно прост, но груб и совершенно неприменим при неравномерном характере коррозии. При сравнительно рав-но.мерной коррозии лучшие результаты дает весовой метод. Применение данного метода оправдывается в тех случаях, когда образцы имеют форму, неудобную для взвешивания или когда исследуются части аппаратуры (например, котельные листы). Этим методом измеряют а) среднюю толщину прокорродировавшего образца или детали в большом количестве точек [c.35]

Зависимость коэффициента вариации для листовых пластиков различного производства от толщины листов представлена на рис. 39. Между исследованными образцами существуют значительные различия. Так, для пленок из тефлона колебания прочности больше, чем для пленок из майлара, причем отклонения от средних значений увеличиваются по мере уменьшения толщины пленки (вероятно, потому что нарушения сплошности более многочисленны в тонких пленках). [c.95]

НОЙ пленки 30 м1мин. Рабочую скорость каландра, равную скорости выхода материала из зазора, можно измерить практически или вычислить по окружной скорости валков. Зазор между верхним и средним валками на 0,05 мм выше зазора между средним и нижним валками, что обеспечивает требуемый запас массы в нижнем зазоре. Толщина пленки составляет 1 мм. При большей толщине труднее освободиться от воздушных пузырей в пленке. Пластикатная пленка, сходящая с нижнего валка каландра, поступает на охлаждаемый водой валок и, охлажденная на приемном столе, свертывается в рулоны или нарезается на листы определенной длины гильотинным или дисковым ножом. [c.233]

Большая часть пленок используется для разного рода упаковок, причем применяют в основном пленки толщиной 0,025—0,050 мм. Более тонкие пленки 0,025 мм) используются для упаковки различных предметов одежды, а пленки толще 0,050 мм для изготовления мешков, обкладок и для других целей. Полиэтиленовую пленку никогда не делают тоньше 0,01 мм] из других материалов пленки такой толщины даже не изготовляют из-за их хрупкости и слипания. Пленки толщиной 0,25 мм получают из всех материалов они представляют собой нечто среднее между листом и пленкой, и действительно, тонкие листы толщиной 0,50 мм могут быть изготовлены на обычном оборудовании для получения пленок, хотя это оборудование сильно отличается от оборудования для производства листов. Следовательно, можно получать листы на оборудовании для производства полиэтиленовых пленок, а на оборудовании для производства листов — пленки из полистирола и пластмасс на основе эфиров целлюлозы. [c.103]

Если разрезать кольцевую щель по образующей и развернуть кольцо на плоскость, то кольцевая головка превратится в щелевую, напоминающую ленточную головку, которая рассматривалась на стр. 299. При этом отличие состоит в следующем 1) в такой головке нет боковых стенок и, следовательно, отсутствуют обусловленные ими краевые эффекты 2) сторона листа, образованная внутренней поверхностью кольца, короче, чем противоположная сторона, сформированная внешней поверхностью кольца. Поэтому при расчетах кольцо рассматривается как плоская щель, толщина которой равна h=Rg—а ширина рассчитывается по среднему диаметру кольца w=T Rg+Ri). Метод расчета по среднему радиусу приводит к неправильным результатам только тогда, когда отношение Rg/Ri становится больше 3. При этом значении R IRi ошибка в величине производительности, подсчитанной для течения ньютоновских распла- [c.301]

Очень важное значение имеет работа на изгиб цинковых покрытий, характеризующая степень сцепления покрытия с железным основанием. Различают цинковые покрытия, хорошо изгибающиеся, обладающие средней способностью к изгибу и не обладающие способностью к изгибу. Практически установлено, что оцинкованные листы обладают тем большей способностью к изгибу, чем тоньше покрытие. Поэтому для повышения способности цинковых покрытий к изгибу стараются уменьшить их толщину. [c.177]

ПО толщине 0,15 мм. Согласно техническим требованиям к конструкции клапана допускаемые отклонения его массы от номинального значения (0,036 кг) равны 0,003 кг. При этом отклонение массы клапанов от среднего значения на одной тарелке не должно превышать 0,002 кг. Допуск на толщину листов в партии позволяет получать необходимые отклонения клапанов по массе для определенного заказа. Однако рекомендуется перед запуском партии листов в производство произвести выборочный замер их по толщине и при выявлении больших перепадов, разделить их на группы, обеспечивающие получение допускаемого отклонения веса клапанов на одной ректификационной тарелке. Вырубка заготовок клапанов (рис. 125, а) производится в двухрядном вырубном штампе с периодическим продвижением полосы 1 таким образом, что в ранее вырубленных отверстиях устанавливаются упоры 2 для пробивки последующих отверстий (рис. 125, б). В отдельных штам- [c.199]

Чрезвычайно важным является равномерное нагревание всей поверхности формуемого материала. Подсос холодного воздуха по краям приводит к более сильному прогреванию середины листа (рис. П1.53). В связи с этим нагревательную плиту изготавливают несколько больших размеров по сравнению с прижимной рамой и предусматривают мощность боковых нагревательных элементов на 10% выше, чем мощность элементов средней части листа. Равномерное нагревание можно обеспечить также путем установки на краях нагревательной плиты отражательных зеркал (рис. 111.54). За счет перекрывания во время нагрева соответствующих частей листа при последующем формовании можно регулировать толщину стенок готового изделия. [c.110]

Так, например, исследование покрытия на жести со средним расходом олова 0,34 г на 200 см поверхности (что соответствует средней толщине полуды 2,4 мк) показало, что толщина слоя олова на различных участках листа колеблется от 1 до 4 мк. При уменьшении среднего расхода олова ниже 0,22 г на 200 см поверхности на отдельных участках листа образуются плохо залуженные пятна и большое количество пор. Такая неравномерность покрытия ставит предел дальнейшему снижению расхода олова при горячем способе лужения. Коэффициент использования олова при данном способе не превышает 0,85. [c.6]

Коэффициент теплопроводности панелей из стеклопластиков 0,375 ккал м-м град. Общее количество проводимого тепла в реальных условиях зависит от температуры воздуха, скорости его перемещения и средней температуры панели. Коэффициент теплопроводности мало зависит от цвета материала, типа пигмента и качества поверхпости (для обычных скоростей ветра) [147]. Прочность панелей прямо пропорциональна толщине листа при толщине 2,3 мм прочность на 50% выше, чем при толщине 1,53 мм. Прогиб при одной и той же нагрузке зависит от веса панели чем толще панель, тем больше допустимая нагрузка значительная толщина панелей позволяет перекрывать ими большие пролеты. [c.761]

На рис. 3.34 приведена еще одна схема оформления периферийного конца лопаток (авторское свидетельство № 319757, БИ № 33, 1971 г.) часть лопатки на конце, равная примерно 11 % ее длины, была заменена тонким листом, выгнутым по средней линии профиля. Из опыта известно, что влияние зазора практически не зависит от относительной толщины профиля. Характеристики и поля (см. рис. 3.34) свидетельствуют, что происходят те же явления, что и при скосе лопаток. Последнее оформление концевой части лопаток имеет важное практическое значение можно принять существенно больший зазор, чем обычно, а концевую часть лопаток выполнить или из материала, при котором задевание за корпус не опасно, или наращивать лопатки в соответствии с диаметром корпуса. При этом требования к точности выдерживания диаметров колеса и корпуса снижаются. [c.126]

Одной из важных технологич. операций при В. является нагрев заготовки с помощью гл. обр. инфракрасных нагревателей излучения из нихро-мовои проволоки (в стеклоизоляции) или стержневых. Первые обеспечивают равномерный обогрев, но вследствие кристаллизации стекла их рабочая темп-ра не может превышать 370—420° С. Рабочая темп-ра стержневых нагревателей достигает 700—800° С, что позволяет сократить длительность нагрева листа. Интенсивный нагрев (при максимальной темп-ре нагревателя) рекомендуется только при формовании листов толщиной до 2 мм. Листы большей толщины нагревают медленно, т. к. при интенсивном нагреве может произойти перегрев поверхности листа и разложение материала, в то время как внутренняя часть не успеет про1реться. Для равномерного и быстрого нагрева толстых листов в нек-рых конструкциях машин предусмотрен двусторонний обогрев. Для успешного формования необходимо, чтобы к его началу темп-ра облучаемой (наружной) поверхности листа была меньше или равна максимально допустимой темп-ре формования, а не-облучаемой (внутренней) поверхности (а в случае двустороннего обогрева — в средней плоскости) — больше или равна минимально допустимой темп-ре формования для данного материала. Темп-рные пределы формования (в °С) нек-рых листовых материалов приведены ниже [c.181]

При получении пористых изделии редко применяют спекание индивидуальных порошков фторсодержащих полимеров и особенно ПТФЭ. В частности, в работе [153] описано изготовление пористых материалов из ПТФЭ с получением листов толщиной 165 мкм и средним диаметром пор 0,1 мкм. Имеется еще ряд патентов [154, 155], где также предлагают использовать для получения микропористых пленок чистые порошки ПТФЭ. Однако пористость этих материалов не превышает 10—15%, что обусловливает низкую проницаемость пленок по фильтрату. Понижение давления прессования приводит к резкому уменьшению механической прочности листов и большой полидисперсности пор по размерам. [c.105]

При хранении и последующей вулканизации, когда внутреннее давление газа становится ниже из-за его диффузии, усадка микропористого листа становится больше. Поэтому для регулирования усадки изделия степень предвулканизации должна быть как можно ниже. Если она слишком низка, меньше становится прочность листа и стенок микропузырьков — более слабые микропузырьки разрываются из-за высокого давления азота, и в листах развиваются большие внутренние усадочные раковины. Из-за низкой теплопроводности резины время вулканизации микропористых листов зависит от толщины листа. При более глубокой формующей полости требуется большее время предвулканизации. Обычно для системы со средней скоростью вулканизации и обычным наполнением смеси для микропористых листов следует вести предвулканизацию приблизительно 0,8-1 мин на 1 мм глубины гнезда при температуре вулканизации 150 °С. При изготовлении скошенных микропористых листов или листов переменной толщины рассматривается время вулканизации самой толстой части. В таких случаях более тонкая часть листа вулканизуется в большей степени, что, естественно, ведет к несколько большей усадке. Оптимальная температура вулканизации 140-150 °С. [c.220]

Ма рис. I07 показана схема электролитических ячеек с выносными электродами мощной ванны производительностью до 500 водорода в час. Ячейка состоит из стальной диафрагменной рамы 1 прямоугольного сечения размером около 2300X 1650 X X 50 мм, сваренной из балок специального сложного Т-образного профиля. К полке 2 рамы с помощью стальных накладок и заклепок крепится диафрагма 3 из толстой асбестовой ткани, в которую для прочности вплетены проволоки из никелевой стали. Электрод 4 состоит из основного электрода — сплошного стального листа толщиной 5 мм и двух выносных электродов — перфорированных листов 5 и 6 толщиной 3 мм, укрепленных на среднем листе на анкерах. Выносной электрод, работающий катодом, укреплен на большем расстоянии от среднего листа, чем другой выносной электрод, работающий анодом. Различное расстояние выносных электродов соответствует разным объемам выделяющихся па элекгродах водорода и кислорода. [c.239]

Котел ТГМ-84/А оборудован дву1мя регенеративными воздухоподогревателями типа РВВ-54. Набивка разделена по высоте на два яруса верхний — горячий слой и нижний — холодный . Высота горячего слоя около 1 000 мм, холодного — 600 мм. РВП разбит в радиальном направленйи на 24 сектора, каждый из которых состоит из трех пакетов (большого, среднего и малого). Расчетная поверхность нагрева каждого пакета горячего слоя равна Н = = 145 // с = 89 л 2, Н = 38 м , суммарная поверхность горячего слоя 6 528 м . С учетом листов, заложенных в зазорах между пакетами, поверхность нагрева его составляет 7 270 м . Горячий слой заполнен интенсифицированной набивкой толщиной 0,6 м.и. [c.416]

Листы поверхности нагрева выполнены из мягкой стали толщиной 0,66 мм или несколько больше, В холодной части воздухоподогревателя, наиболее подверженной коррозии, устанавливаются листы с высокой коррозийной стойкостью и имеют размер по высоте 200—ЗООлглг. В результате многочисленных исследований установлено, что низколегированная сталь Кортен характеризуется высокой коррозийной стойкостью и приемлемой стоимостью. Сталь имеет в среднем следующее содержание компонентов С = 0,09 Мп = 0,38 Р = 0,09 8 = 0,033 Si = 0,48 u = 0,41 r = 0,84. Листы из этой стали собраны в пакеты, которые через соответствующие окна в статоре н роторе могут быть извлечены для промывки либо замены. Для случаев, когда газовая среда очень агрессивна (высокое содержание серы и низкая температура уходящих газов), применяются листы, покрытые эмалью. [c.75]

Экструзия листов. Строгого разграничения между экструзией пленок и листов нет, за исключением того, что при получении экструзии листов толщиной более 800 мкм после экструдера используют каландры различной конструкции в зависимости от состава ПВХ композиций, требуемых толщины и ширины листов. Это касается прежде всего диаметра валков и угла обхвата листового полотна. Большой диаметр валков требуется при производстве листов большой ширины, чтобы предотвратить прогиб листового полотна. Угол обхвата зависит от расположения валков. Например, при обычном линейном расположении валков в каландре он составляет 2x180° = 360°, а при расположении валков под прямым углом - 2x90° = 180°, Улучшение входа полотна расплава из головок в зазор между валками достигается благодаря тому, что нижний валок относительно среднего валка отклоняется на угол 45°. Этим предотвращается вытягивание кромки пленки нижней губой головки и образование полос. Особенно важно это при получении высокопрозрачных листов [147], [c.242]

Рассмотрение данных, приведенных в табл. 2 и 3, показывает, что независимо ог направления вырезки образцов плакированный сплав МАЗ 3 растворе 0,5 М Na 14-0,05 М К2СГ2О7 обладает во много раз большим сопротивлением коррозии под напряжением в отожл<енном и в наклепанном состояниях, чем неплакированный сплав. Так, например, промежуток времени до растрескивания образцов в форме петли, вырезанных вдоль направления проката из плакированного наклепанного листа толщиной 1,5 мм, составляет в среднем 99 час., тогда как нетли из неплакированного материала разрушались в среднем через 2—3 мин. [c.184]

Зазоры между валками устанавливают в соответствии с заданной толщиной резинового листа и толщиной обрезини-ваемой ткани. Зазор между верхним и средним валками (см. рис. 2) обеспечивает предварительное формование смеси, его величина на 1,0—1,5 мм больше заданной толщины выпускаемого материала. Зазор между средним и нижним валками устанавливают точно его величина должна быть меньше заданной толщины листа на величину,усадки резиновой смеси, которая определяется до проведения листования и обкладки следующим образом. [c.29]

Листы из асбеста, резины и минеральных наполнителей размером 550X550 мм, толщиной 0,4—2,5 мм Листы из отсевов полихлорвиниловых смол с пластификаторами и наполнителями. Толщина 0,5—10 мм Группы резины I (мягкая эластичная) 1а (эластичная, но несколько большей твердости, чем I) II (средней твердости и эластичности) III (жесткая упругая) — эти сорта резины применимы при температурах до 100 IV (теплостойкая мягкая) и IVa (теплостойкая средней твердости и эластичности) — применимы при температурах до 150° V (теплостойкая неэластичная) применима для изготовления клапанов при температуре до 200° Для работы на бензине, керосине, мазуте и минеральных маслах пригодны группы резин VI и Vl-a (средней твердости и эластичности) VII и Vll-a (не эластичные) VII-6 (особо жесткая) и VIII (мягкая эластичная) [c.186]

Резину техническую листовую (ГОСТ 7338—55) выпускают пяти групп 1 — ки-слотощелочестойкая, II — теплостойкая, III — морозостойкая, IV — масло- и бензо-стойкая, V — для пищевых производств. По твердости резину всех групп (кроме пищевой) подразделяют иа мягкую, средней твердости и повышенной твердости. Листы резины выпускают шириной 200—1750 мм, длиной 0,5—10 м, толщиной 0,5—50 мм. Для трубопроводов больших диаметров и аппаратов, работающих при избыточном давлении свыше 0,6 Мн1м (6 ат). рекомендуются прокладки из резины с внутренней металлической сеткой или из резины с парусиновой прослойкой. [c.316]

Прочность на разрыв обычно 5—15 в продольном и 3—б кгс1мм в поперечном направлениях. Тогда как для вискозных и эфирных пленок (из сложных и простых эфиров) достижимы лишь низшие и средние значения — для медноаммиачных листов возможны наивысшие значения пределов прочности. Последнее связано с большей вытял< кой, при которой даже в случае применения сульфатной целлюлозы из лиственных пород деревьев получают пленки толщиной в 0,01 мм и менее. Для вискозных пленок такая малая толщина не может быть достигнута (получают лишь не ниже 0,02 мм). Для сложноэфирных пленок такая вытяжка возможна, но прочность все же не достигает максимальных значений. [c.316]

Уравнения такого типа часто находят применение в опытах по переносу тепла. Следует заметить, что Ад, d и представляют собой средние величины, так как толщина пограничного слоя увеличивается с увеличением расстояния вдоль поверхности листа по направлению ветра, а (Г — есть также средняя величина, поскольку снижается по направлению ветра. Под влиянием этих двух факторов сал-а неличина Н должна изменяться по направлению ветра, и ее также следует осреднять. Наличие таких изменений надежно установлено в исследованиях по переносу тепла [339] оно наблюдалось и в исследованиях Рашке на листьях [593, 594]. В большинстве случаев изменения невелики, особенно при больших скоростях ветра, и при интерпретации полученных результатов средние величины оказы-1 ваются вполне достаточными. [c.258]

Основной особенностью пластинчатых теплообменников АЬРА.РЬЕЗС с пластинами модели А-30 является использование двух пластин с различными углами наклона гофр в направлении движения потоков теплоносителей, что позволяет получать различные компоновки в зависимости от назначения аппарата и условий его эксплуатации. Фирма указывает, что в результате этого средний экономический эффект составляет 20% за счет уменьшения общей поверхности теплообмена. Отмечается, что штамповка пластин теплообменников из титанового листа толщиной 0,6 мм является большим достижением. [c.2]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология