Кривые выгоран

Под регенерационной характеристикой обычно подразумевают способность катализаторов к быстрому восстановлению обратимо потерянной активности путем выжига с их поверхности коксовых отложений. Определение этого показателя качества представляет практический интерес только для катализаторов, работающих с весьма короткими циклами реакции и регенерации, в частности для катализаторов крекинга. Обычно для этой цели снимают кинетические кривые выгорания кокса в стандартных условиях регенерации. [c.141]

Рис, 3,2, Кинетические кривые выгорания углерода (а) и серы (б) п составе коксовых отложений па гранулированном железоокисном катализаторе, закоксованном в стационарном слое для образцов с различным временем пребывания в реакторе (сырье — мазут) [c.83]

Рис. 3.3. Кинетические кривые выгорания углерода на пылевидном железоокисном катализаторе, использовавшемся на установке с лифт-реактором и регенератором (сырье - мазут)

Рис, 3.5. Кинетические кривые выгорания углерода на пылевидном железоокисном катализаторе, использовавшемся на установке с лифт-реактором и регенератором с различным временем циркуляции катализатора (сырье — вакуумный газойль) [c.86]

Кинетические кривые выгорания кокса строят по данным непосредственных измерений изменения массы анализируемой навески. В качестве регенерационной характеристики катализатора используют приведенную интенсивность горения кокса, выраженную в (л-ч). [c.172]

На рис. 2.25 представлены кинетические кривые выгорания углеродистых отложений с оксида хрома(1П) при различных температурах регенерации [104, 109]. По мере снижения температуры с 550 до 350 °С наряду с уменьщением скорости горения увеличивается длительность индукционного периода (время, в течение которого не наблюдается заметного уменьщения массы). При 550 °С уменьщение массы начинается практически без индукционного периода. [c.45]

Интеграл, стоящий в правой части полученного соотношения, приходится вычислять численно. После расчетов находим связь между временем выгорания факела т и относительным размером наиболее крупной частицы х. Величину х можно выразить через х), используя расчеты по соотношению (9-10), или через недожог по формуле О = (х). Тогда найдем связь между т vi Iх х) (или т и С). Такая связь для случая п = 1 и для различных а представлена на рис. 9-6. Кроме того, полученные решения позволяют рассчитать кривые выгорания частиц разных фракций. Для этого достаточно найти соответствие между х (т. е. б ) и т. Кривые выгорания других частиц для рассматриваемого случая горения в кинетической области эквидистантны, как это видно из соотношений (9-6) и (9-7). [c.206]

Из рассмотрения уравнений выгорания частиц, когда для слоя ад не зависит от б, получим = с18 , т. е. при горении в слое в диффузионной области наблюдается эквидистантность кривых выгорания, так же, как это было в факеле в кинетической области [c.229]

Если построить кривые выгорания смеси по линии тока и проследить, за счет каких компонентов получается недожог в различных точках факела, обработав соответствующим образом данные газового анализа, так [c.244]

Рис, 10. Кривые выгорания по линии тока. гг- о = 20 м/сек-, а = 1,2 /о=150°С (без сетки). [c.245]

Характер распределения температурных зон кривые выгорания [c.197]

Фиг. 19-10. Температурные кривые выгорания частиц твердого топлива (Николаев-Кнорре).

В дальнейшем, метод определения кривых выгорания на этом стенде для проб топлива новых месторождений каменного угля позволил нам неоднократно оценивать возможность и целесообразность сжигания этих углей на цепных решетках и в отрицательном случае — намечать более рациональные способы их сжигания. Получение такого рода лабораторных динамических характеристик, отличаясь достаточной простотой, должно являться существенным дополнением к тем характеристикам статического порядка, которые обеспечивает нем стандартный анализ топлива. [c.211]

Фиг. 20-8. Кривые выгорания элементов торфа (Кнорре).

Наконец, в-третьих, для построения интересующих нас кривых выгорания и выяснения основных характеристик слоевого очага горения существенны не молекулярные, а атомарные соотношения, которые не меняются от таких вторичных явлений, как частичное догорание газа при отборе, если оно и имеет место на самом деле. [c.219]

Фиг. 22-10. Обобщенная кривая выгорания слоя электродного угля. Вероятная зона воспламенения

Кривые выгорания, построенные [c.20]

Рис. 1-9. Кривые выгорания газа в щелевых горелках при различной дальнобойности к газовых струй в смесителе.

Исходя из экспоненциальной формы кривой выгорания, В. Н. Иевлев получил следующее выражение [c.33]

Напомним, что у вертикальной щелевой горелки примерно такая же высокая степень выгорания горючих. На расстоянии шести калибров ширины щели степень выгорания горючих для подовой горелки с принудительной подачей воздуха составила 99% (при избытке воздуха т = 1.1 и нагрузке котла, равной 84% от номинальной), а для горелки без принудительной подачи воздуха 97% (при избытке воздуха т = 1,11 и нагрузке котла, равной 77% от номинальной). Снижение избытка воздуха в топке до 0,92 для горелки без принудительной подачи воздуха (кривая 4 рис. 8) приводит к резкому увеличению длины факела. Сравнение кривых выгорания [c.22]

График б характеризует состояние, зафиксированное путем анализа проб продуктов сгорания, отобранных из четвертого лючка (930 мм от кратера). В этом сечении кривая выгорания (линия III) имеет достаточно ровный характер. Значения не превышают 3—6%, что характерно для зоны догорания. Кривая избытков воздуха (линия IV) также имеет более ровный характер, причем коэффициент а в среднем имеет значение, близкое к 1,08. [c.105]

Количественное влияние интенсивности крутки на длину факела (вдоль оси горелки) показано на рис. 6-7. С увеличением параметра п укорачивается не только видимая длина факела, но н расстояние от устья горелки до экстремума соответствующей кривой выгорания. [c.125]

На рис. 3 показаны кривые выгорания горючей смеси для различных типов инжекционных горелок по данным стендовых и промышленных испытаний. Из этих [c.15]

Рис. 3. Кривые выгорания горючей смеси для инжекционных горелок полного предварительного смешения.

Изучение закрученного факела у его корня в огневых условиях сопряжено с рядом трудностей, обусловленных наличием обратных токов. В связи с этим в большинстве исследований определение кривых выгорания горючей смеси производилось в тех сечениях, где отсутствовали обратные токи. При этом результаты измерений тем надежнее, чем равномернее поле скоростей. Следовательно, изучение полей концентраций у корня факела, при наличии обратных токов (с подсосом топочных газов), необходимо производить с обязательным измерением распределения величины и направления скоростей по сечению факела. В противном случае, как показали исследования, выполненные под руководством автора, а также опыты С. Г. Бескина [Л. 14], можно получить парадоксальные данные, а именно, рост величины химического недожога на начальном участке по длине факела в зоне обратных токов. Последнее также указывает на то, что изучение процесса смешения на изотермических моделях, как это часто делается, при закрученных струях может привести к неверным выводам. [c.27]

Для зоны горения было установлено, что характер кривой выгорания приближенно описывается уравнением вида [c.37]

Аналогичный характер имеют температурные кривые в установке Чукина с вертикальным восходящим факелом, приведенные на фиг. 19-3,а. Соответствующие им кривые выгорания имеют более растянутый характер, что свидетельствует о растянутом первичном смесе-образавании пылевоздушная смесь подавалась с первичным воздухом, вторичный воздух подавался через щели, сделанные в диффу- [c.199]

Приведенные в [Л. 39] данные являются одной из первых попыток описать ход кривой выгорания для горелок полного предварительного смешения, применяемых в реальных установках. Однако, как показали расчеты, экспериментальные кривые для инжекционных горелок полного предварительного смешения [Л. 41, 42] не согласуются с уравнением (6) при определении коэффициента к по формуле (7). Кроме того, следует отметить, что принятый в уравнении (6) отсчет от нулевой точки кривой выгорания, а не от кратера горелки, неудобен, так как начало кривой выгорания не является фиксированной величиной. В то же время данные, полученные [c.37]

Автором была произведена аналитическая обработка экспериментальных кривых выгорания, полученных при исследовании различных модификаций вертикальной щелевой горелки, установленной в топке котла ДКВ-2, по уравнению (9), аналогичному уравнению (6), [c.38]

В результате аналитической обработки экспериментальных кривых выгорания было установлено [Л. 88], что для каждой модификации вертикальной щелевой горелки (см. табл. 4) коэффициенты к я п имеют вполне определенное значение и зависят от конструктивных и режимных параметров горелки. В этой же работе нами было сделано предположение о том, что коэффициент к зависит от качества смешения газа с воздухом и скорости потока в выходном сечении щели горелки, а коэффициент п от качества смешения физических свойств смеси и химической активности смеси. [c.38]

На рис. 18, б показана зависимость (10), полученная в результате аналитической обработки экспериментальных кривых выгорания для исследованных щелевых горелок и горелки с периферийной выдачей газа в закрученный поток воздуха. Как ясно видно из рис. 18, б, зависимость (10) вполне удовлетворительно описывается единой кривой. [c.41]

Таким образом, приведенные результаты исследования кривых выгорания для наиболее распространенных щелевых горелок и предложенный обобщенный метод их анализа позволяют не только произвести инженерный расчет длины факела, но и получить кривую выгорания. [c.41]

Окисление коксовых отложений на поверхности оксидов железа протекает по стадийному механизму. При высоких температурах выгорание углерода лимитируется присоединением кислорода к катализатору [3.33]. Повышение энергии связи кислорода в этом случае должно способствовать снижению энергии активации окисления углерода и ускорению процесса регенерации. Кинетические кривые выгорания углеродистых отложений при различных температурах для за-углероженного оксида железа (П1) существенно различаются, соответственно будет различаться и фазовый состав образцов в процессе выгорания отложений. [c.69]

Для изучения закономерностей окисления коксовых отложений были исследованы состав [3.60] и особенности выгорания основных элементов коксовых отложений на закок-сованном и регенерированном железоокисном катализаторе (рис. 3.1), получены зависимости скорости выгорания углерода и серы от времени выгорания [3.61]. Кинетические кривые выгорания углерода и серы на гранулированном же- [c.81]

Кривые выгорания кокса строят в виде графиков зависимости скорости выгорания кокса (в /сг с I м катализатора в 1 ч) от глубины окисления. Регенерационную характеристику рассчитывают усредненно, исключая участок кривых, соответствующий выгоранию остаточного кокса от 0,2% и менее. Проводят два параллельных опыта при 550 и 620° С с пробами закоксованного ката- [c.170]

Характер распределения температурных зон кривые выгорания. При характерном для котельных пылеугольных топок вялом смесеобразовании (что особенно относится к вторичному смесеобразованию) кривые тепловыделения оказываются при этом сильно растянутыми, причем ядро факела располагается дальше или ближе от устья горелки при одинаковых условиях смесеобразования — в зависимости от содержания летучих в топливе, способствующих возникновению раннего фронта воопламенения факела. При одном [c.196]

Местные максимумы концентрации негазифициро-ванного углерода объясняются временным увеличением ее за счет пыли, уносимой из пылапроБода сбросным воздухом и вводимой сбросной струей в топочное пространство над фронтом горелок. В тех случаях, когда сброс производился с минимальными скоростями и его струя не достигала до точек отбора газа, эти местные перегибы кривой выгорания не наблюдались. К сожалению, технические трудности исследования такого [c.199]

Кривые выгорания были получены путем отбора проб продуктов сгорания ( на различных расстояниях от среза горелки) и последующего анализа проб на содержание СО2, О2, СО, Н2 и СН4 при помощи волю-мометрического газоанализатора ГХП-ЗМ и хроматографов ГСТЛ, [c.17]

Выявленное распределение среднемассовых значений скоростей, температур и химического недожога в топочном объеме парогенератора представлено на рис. 5-6. Зафиксированы две рециркуляционные зоны, характерные для топок с однофронтовым размещением горелок. Первая зона расположена у пода топки (под горелками), а вторая прилегает к фронтовой стене топки, занимая часть топочного объема от ширм пароперегревателя до верхнего работающего яруса горелок. Топочный объем заполнен горящим факелом не более чем на 50—60%, Анализ кривых выгорания показал, что на расстоянии трех-четырех калибров (диаметров амбразуры) от выходного сечения горелки выгорает примерно 90—95% газа, что соответствует объемному теплонапряжению 680—860 Мкал/(мЗ-ч). Дожигание оставшейся доли топлива осуществляется менее активно [QIV [c.84]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология