Обращенный факел

Рис. 6-4. Структура турбулентного гомогенного факела а — прямоструйный, — — X - у факел [х=—,у =-, б — обращенный факел (х=-, г/=-

На рис. 6-2, 6-3 приведены данные о распределении средней скорости, динамического давления и температуры в прямоструйном и обращенном гомогенном факелах. Здесь же представлены результаты расчета <и> по данным измерений <ри > и <Г>. Из графика видно, что в зоне горения турбулентного гомогенного факела наблюдается значительное увеличение скорости по сравнению со скоростью набегающего потока. Как было отмечено ранее, это связано с неоднородностью поля давления в зоне интенсивного тепловыделения. Приведенные данные свидетельствуют о качественном соответствии расчетных и экспериментальных профилей < > в прямоструйном и обращенном факеле. Последнее подтверждает сделанные выше оценки влияния пульсационных величин на <и>. [c.126]

Весьма своеобразно распределение полного напора в поперечных сечениях обращенного факела. Зоне резкого изменения температуры отвечает область заметного изменения полного напора. Последняя является промежуточной между двумя обла- [c.134]

Рис. 6-13. Изменение скорости, температуры и давления (вдоль трубок тока) в обращенном факеле

Данные по распределении скорости и температуры вдоль трубок тока представлены на рис. 6-13. На графике показано также изменение площади трубок тока и давления в них. В обращенном факеле как и в прямоструйном кривые и 8) и АР з) з — координата вдоль трубки тока) имеют характерный экстремум. К моменту, когда скорость достигает максимального значения, кривая давления проходит через минимум. Отметим также, что из-за более резкого по сравнению с прямоструйным факелом [c.135]

Рис. 6-14. Безразмерный профиль температуры в обращенном факеле (7<ыо<15 м/с 6< ст<15)

Рис. 6-15. Безразмерный профиль полного напора в обращенном факеле (7<и<15 м/с 3<- <12)

Рьс. 6-16. Изменение полного напора, скорости и температуры вдоль оси обращенного факела / а=0,б6, 2—а=0,73, 3 — а=0,80, 4 —а—0,91. 5—а=1,05 [c.137]

На рис. 6-16 для ряда значений коэффициента избытка воздуха показано изменение полного напора, температуры и скорости вдоль оси обращенного факела. Из графика видно, что в области, примыкающей к стабилизатору (протяженностью [c.137]

Измерения показывают, что в исследованном диапазоне изменения коэффициента избытка воздуха 0,65<а<1,25 в турбулентном обращенном факеле зависимость суммарного потока теплосодержания от продольной координаты близка к параболической. Это свидетельствует о постоянстве количества вещества, реагирующего на единице поверхности фронта пламени. Действительно, только в этом случае суммарное тепловыделение [c.138]

Рис. 6-21. Схема факела однородной смеси а — прямоструйный факел, б — обращенный факел

Рассмотрим теперь данные об аэродинамике турбулентного факела однородной смеси. Приведем в связи с этим результаты экспериментального исследования прямоструйного и обращенного факелов с наложенными низкочастотными пульсациями [30, 52]. [c.191]

Стабилизация прямоструйного факела осуществлялась кольцевым стабилизатором (толщиной 1,5 и диаметром 39,5 и 19,5 мм соответственно для сопел диаметром 40 и 20 мм), расположенным на расстоянии 1 мм от среза сопла. Обращенный факел стабилизировался с помощью плохообтекаемого тела (диск диаметром 3 и толщиной 1 мм), установленного на оси потока в плоскости среза сопла. Измерения средних и пульсационных скоростей показали, что возмущения, вносимые стабилизатором, невелики и затухают на сравнительно малых (примерно один калибр) расстояниях. [c.191]

Увеличением угла раствора обращенного факела. [c.192]

На рис. 8-16 приведены данные о распределении полного напора и температуры в поперечных сечениях обращенного факела, отвечающие различным значениям числа Струхаля. На [c.198]

Особый интерес представляет разделение зоны горения по длине на участки практически инертного подогрева и собственно горения, т. е. интенсивного протекания реакций. Оно позволяет оценить пригодность для приближенных расчетов предположения о фронтальном горении с бесконечно большой или конечной скоростью реакции. Наряду с этим на основе данных о распределении кондуктивных потоков тепла можно более полно выявить стабилизирующую роль подвигающих точек , расположенных в начальном сечении (на периферии прямого или на оси обращенного факела), которые обеспечивают устойчивость стационарного горения. [c.200]

На рис. 8-18 для различных условий эксперимента представлены Данные об энергии активации. Несмотря на известный разброс опытных данных, во всех случаях (для прямого и обращенного факела, при наложении низкочастотных пульсаций и без них, а также при вариации коэффициента избытка воздуха и скорости истечения) наклон прямых в аррениусовских [c.205]

Рис. 8-20, 8-21 наглядно иллюстрируют различие между прямоструйным и обращенным факелами и влияние наложенных. пульсаций. В прямом струйном факеле границы зоны горения заметно искривлены (к оси факела) начиная примерно с половины длины его, в обращенном они близки к прямолинейным. При прочих равных условиях горение в обращенном факеле заметно напряженнее, чем"в прямоструйном. Это связано с различием в условиях зажигания свежей смеси от факела, В прямо- [c.206]

Для сравнения с опытом приведем схему гомогенного факела с прямым и обращенным фронтами пламени (рис. 7-3). Опыт примерно соответствует значению <7 = 6. Расчетное значение 1 = 67° заключено между значениями 1 = 60° и а. 83° соответственно для прямого и обращенного факелов. С качественной стороны это расхождение можно объяснить искривлением линий тока в связи с разогревом свежей смеси при подходе к фронту. Как видно из [c.136]

На рис. 7-5 представлена фотография обращенного факела, в который вводились для наблюдения за изменением скорости на фронте [c.137]

Существенный интерес представляют данные измерений пульсационной скорости. Из графика видно, что распределение Ув поперечных сечениях прямоструйного и обращенного факелов носит весьма сложный характер. Во внутренней области обращенного факела, заполненной продуктами сгорания, распределение практически равномерное. При приближении к фронту пламени интенсивность пульсаций увеличивается и достигает значений порядка 4—8%. Во внешней области факела интенсивность пульсаций вначале (при удалении от фронта) убывает, а затем (в области внешнего пограничного слоя) увеличивается. Аналогичный характер имеет распределение пульсаций и в прямоструйном факеле. [c.126]

В наиболее полном виде аэродинамическая и тепловая структура турбулентного гог.югенного факела показана на рис. 6-4 в виде сетки линий тока, изотерм и изобар осредненного течения. Типичная для прямоструйного и обращенного факела картина линий тока, изотерм и изобар, представленная на рис. 6-4, свидетельствует о качественном отличии действительной структуры турбулентного факела однородной смеси от принимаемой иногда одномерной схемы с плоским, нормальным к потоку фронтом пламени [21]. Последнее не исключает, разумеется, возможности использования ириблил<енных расчетных схем и, в частности, одномерных моделей для оценки некоторых сум- [c.126]

На рис. 6-14 для ряда поперечных сечений обращенного фа-кела приведены профили безразмерной температуры AT=f y) 1у= у1Уо,ь, г/0.5 — координата, отвечающая значению ДГ=0,5). Из графика видно, что точки, относящиеся к различным сечениям обращенного факела, группируются вблизи единой кривой. В зоне горения и смешения зависимость ДГ=/(г/) близка к линейной. [c.137]

Распределение полного напора в поперечных сечениях обращенного факела показано на рис. 6-15. На графике приведены результаты обработки опытных далны относящихся к различным режимам, в координатах ДЯ = /(у). Приведенные данные показывают, что в обобщенных координатах профили полного напора подобны. [c.137]

На рис. 8-8 приведена серия фотографий прямоструйного и обращенного факелов при различных значениях чцсла Струхаля. Из фотографий видно, что низкочастотные пульсации существенно изменяют геометрию пламени. Увеличение Sh сопровождается уменьшением длины прямоструйного и обращенного факелов (рис. 8-9). В обоих случаях (горение неперемешанных газов и однородной смеси) искусственная турбулизация способствует сокращению факела и повышению его теплонапряжен-ности. [c.192]

Значение предэкспоненциального множителя оказалось разным в разных условиях (табл. 8-1). Однако различие расчетных значений к находится, как это видно из таблицы, во всех случаях в хорошем согласии с приведенной выше оценкой. Действительно значение ко больше при одинаковых условиях в обращенном факеле, чем в прямоструйном. Оно возрастает везде при наложении низкочастотных пульсаций с помощью турбулйзатора, т. е. при повышении уровня турбулентности. Хотя точность определения этой константы сравнительно невелика, из обработки опытных данных следует, что указанные различия нельзя Считать проявлением случайных погрешностей эксперимента или обработки. Вместе с значениями Еаф значения ко, приведенные в табл. 8-1, могут служить эффективными кинетическими характеристиками в приближенных расчетах турбулентного горения. При этом в соответствии с изложенным выше эти значения можно в первом приближении трактовать как относящиеся не только к осредненной (речь идет об энергии активации), но и к актуальной скорости реакции горения. [c.206]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология