Изменение скорости вдоль оси струи

Рис. 7-17. Изменение скорости вдоль оси коаксиальной струи с повышенной интенсивностью начальной турбулентности центрального потока

Рис.. 20. Изменение скорости вдоль оси свободной турбулентной струи круглого сечения

Изменение температур и скоростей вдоль осевой трубки тока неизотермической струи отличается от изменения их при изотермической свободной струе, учение о которой развито Г. Н. Абрамовичем. Как показал И. А. Шепелев еще в 1949 г., в условиях неизотермических струй в основное уравнение, связывающее относительное расстояние какого-либо сечения потока от кромки насадки и величину относительной осевой скорости, необходимо внести поправку. [c.25]

Рис. 2-8. Влияние начального подогрева струи на изменение скорости вдоль оси круглой струи

ВО всей области течения ), вследствие чего скорость в ядре струи остается постоянной. Размывание струи за пределами начального участка выражается не только в ее утолщении, но также и в изменении скорости вдоль ее оси. [c.362]

Произведению кйо, где о — диаметр выходного сечения сопла к — коэффициент, зависящий от степени неравномерности начального профиля скорости струи (обычно й = 4- 6). Одним из основных свойств свободной струи является постоянство статического давления во всей области течения, вследствие чего скорость в ядре струи остается постоянной. Основной участок начинается вслед за переходным, в котором происходит перестройка течения. Размывание струи за пределами начального участка выражается не только в ее утолщении, но также и в изменении скорости вдоль ее оси. Профиль скорости в основном участке соответствует течению из линейного источника. [c.12]

ИЗМЕНЕНИЕ СКОРОСТИ ВДОЛЬ ОСИ СТРУИ [c.108]

Измерения показывают, что в трехмерных струях и пламенах происходит непрерывная (по мере удаления от устья) перестройка течения, сопровождающаяся трансформацией трехмерного движения в двухмерное . Поле течения трехмерной струи можно условно представить в виде четырех участков, отличающихся законом изменения скорости вдоль оси и характером распределения ее в поперечных сечениях [70, 75]. В первом участке, примыкающем непосредственно к соплу, пограничные слои, образующиеся на боковых поверхностях струи, еще не достигают оси. Поэтому в центральной зоне этого участка распределение скорости близко к начальному. Во втором, переходном участке изменение скорости вдоль оси существенно зависит от формы выходного сечения сопла и в общем случае носит сложный характер. Что касается распределения скорости в поперечных сечениях переходного участка струи, то, как показывают измерения, в плоскости короткой стороны наблюдается приближенное подобие профилей и, в то время как в плоскости более длинной стороны профили не являются подобными. На третьем участке скорость вдоль оси изменяется по такому же закону, как и в осесимметричной струе [c.86]

Изменение скорости вдоль оси коаксиальной струи с повышенной интенсивностью начальной турбулентности центрального потока (8Ь1==0,063 5Ь2=0) показано на рис. 7-17. На этом же графике приведены данные измерений в струе с естественным уровнем турбулентности. Из сопоставления результатов, относящихся к различным значениям числа Струхаля, видно, что наложение низкочастотных пульсаций заметно интенсифицирует процесс турбулентного обмена. Это проявляется [c.175]

На рис. 7-22 для ряда значений параметров m и Sh представлены данные об изменении скорости вдоль оси турбулентной струи, распространяющейся в однородном спутном потоке. Из графиков видно, что в спутных струях интенсивность смешения существенно зависит от соотношения скоростей потоков и уровня начальной турбулентности. Повышение скорости спутного потока сопровождается вначале (т<1) уменьшением, а затем (т>1) ростом интенсивности затухания скорости и температуры вдоль оси. Во всех случаях (0[c.181]

Описанный стенд позволяет путем измерения полей температур и скорости определить траекторию струи, глубину ее проникновения, дальнобойность и изменение скорости вдоль оси струи, вытекающей в сносящий поперечный поток воздуха. Результаты исследования, полученные на описанном стенде, подробно рассмотрены Ю. В. Ивановым [1959]. [c.226]

Анализ экспериментальных полей скоростей в закрученных струях показывает, что радиальная составляющая скорости сопоставима с другими компонентами вблизи устья, но значительно быстрее затухает по радиусу и вдоль струи. Поэтому в первом приближении при анализе полей скоростей можно рассматривать только осевую Wj и тангенциальную составляющие вектора скорости. Экспериментальные работы показали, что изменение обеих составляющих скорости по радиусу и вдоль струи подчиняется отличным друг от друга закономерностям. [c.38]

Рис. 2-27. Номограмма для определения геометрических характеристик закрученных струй, изменения вдоль струи максимальных скоростей и разности экстремальных значений скорости в прямом и обратном токе

Уравнения (Х,27) и (Х,28) показывают, что толщина пограничного слоя в случае раствора, текущего вдоль электрода, зависит, вообще говоря, не только от скорости движения струи относительно твердого тела Оо и кинематической вязкости жидкости V, но и от положения выбранной точки на поверхности электрода. Этот вывод интересен, так как позволяет, например, предвидеть изменение толщины гальванического покрытия в разных точках катода. [c.281]

На рис. 36 приведено поле скоростей и изменение формы круглой струи ( о = 48,0 мм), вытекающей параллельно стенке. Деформация струи в том виде, как это имеет место при соударении струй под углом или при ударе о стенку, не происходит, границы струи остаются прямолинейными, но угол раскрытия вследствие сокращения присоединенной массы уменьшается до 15° (аналогично слиянию двух параллельных струй). При течении вдоль стенки изменяется форма только той половины струи, которая прилежит к стенке. Эта часть струи как бы растекается по [c.79]

Отмеченные особенности аэродинамики составных струй отражают зависимость условных границ струи от продольной координаты (нелинейность границ в пределах первого и второго участков), искривление линии максимальной скорости (первый участок), характер изменения средней скорости вдоль оси течения и т. д. [c.91]

Результаты измерений сводятся в таблицу, на основании которой строятся графики, характеризующие аэродинамику факела. Например, на рис. УП1-23, а показано положение оси струи, вытекающей из вертикальной, щелевой горелки, установленной на котле ДКВ-2, при продувке ее холодным воздухом. Для сопоставления полученных результатов следует полученные данные сравнивать с имеющимися расчетными рекомендациями. В качестве примера такого сравнения, на рис. У1П-23, б проведено сопоставление расчетных и экспериментальных данных по изменению относительной скорости вдоль оси струи. [c.262]

Здесь не рассматриваются изменения скоростей и температур вдоль осей прямоугольных продольных струй, однако необходимо подчеркнуть, что равенство дальнобойности струй Ог еще не означает точного равенства кривых затухания осевой скорости прямоугольной продольной и круглой струй, в этом можно легко убе- [c.159]

По скоростным и температурным замерам определялись форма скоростной оси струи, ее глубина проникновения в поперечный поток, дальнобойность и изменение скорости и температуры вдоль оси струи. Оси струй, определенные по замерам, сравнивались с осями, вычисленными из обработок фотографий, окрашенных дымом струй. [c.162]

На рис. 56 показано изменение скорости и градиента скорости вдоль пути движения струи. Кривые охватывают участок от л =/о, т. е. с момента наибольшего расширения струи (рис. 52), до х=1 . Кривая Ух = ( х) имеет 5-образную форму, и при достижении х = 1оо скорость становится постоянной. Продольный градиент скорости в зоне вытягивания вначале резко возрастает, достигая максимального значения при х = /с (на расстоянии 0,25—0,33 м от фильеры), а затем снижается до нуля при х = /оо, соответствующей установлению постоянной скорости (на расстоянии 0,7—1,5 м от фильеры, при скорости формования 214—656 м/мин). На кривых рис. 56 четко выделяются три участка участок I (/о с). на котором скорость и градиент скорости увеличиваются, участок II (/с х [c.139]

Изменение линейной скорости и скорости деформации струи вдоль пути формования определяется условиями отверждения струи и заданной кинематикой процесса (Уо и Упр). Схематически это показано на рис. 1У.19 по [26]. При так называемых положительных фильерных вытяжках (Упр>Уо) разбухания струи практически не происходит, и скорость деформации вначале повышается, а затем снижается до нуля на каком-то расстоянии от фильеры Е, как правило, до попадания волокна на приемное устройство. Формование с положительными фильерными вытяжками характерно при получении волокон из расплавов по сухому методу. Получение волокон из растворов по мокрому методу формования осуществляется обычно с отрицательными фильерными вытяжками, т. е. в этом случае Упр<Уо. При этом происходит частичное разбухание струи, что определяет снижение скорости потока на начальном участке формования (рис. 1У.19,б). Но и в этом случае сокращение струи ( отрицательная вытяжка) происходит в условиях действия растягивающих напряжений, так как и здесь У пр ИСТ- [c.261]

Используя условие сохранения теплосодержания в струе и соответствующие законы изменения осевой скорости, можно получить закон падения избыточной температуры вдоль оси [c.28]

Рис. 8. Изменение безразмерных живой силы и скорости на оси, а также расхода среды V вдоль осесимметричной струи

На рис. 9 приведены кривые изменения безразмерных радиуса, живой силы и средней скорости ядра постоянной массы вдоль осесимметричной струи. [c.46]

Интегральный метод расчета практически не зависит от функции, определяющей интенсивность процесса подсасывания жидкости струей. В этом методе сначала определяющие уравнения интегрируются по поперечному сечению струи. В результате получаются обыкновенные дифференциальные уравнения, в которых независимой переменной является координата S, отсчитываемая вдоль оси струи (рис. 12.4.3). Затем уравнения приводятся к безразмерному виду с помощью характерных величин. При заданных начальных условиях обыкновенные дифференциальные уравнения численно интегрируются в пределах интересующего диапазона изменения продольной координаты S вдоль оси струи. При любых заданных начальных параметрах струи ее траектория и распределение параметров вдоль оси зависят от того, каким образом решены проблемы а) моделирования скорости подсасывания б) моделирования процессов на начальном участке в) установления начальных условий в области развитого течения г) использования уравнения состояния, определяющего изменение плотности жидкости д) использования методов вычислений. [c.143]

Рис. 125. Изменение относительной скорости частиц вдоль оси струи (vq = 28,5 м/сек) (А. П. Чернов),

Изменение концентрации газа вдоль оси струи подчиняется закономерности, аналогичной для скорости [c.68]

Так как профили скоростей в поперечных сечениях подобны, задача динамического расчета в зоне совместного движения струй на участке двумерного течения сводится к отысканию изменения вдоль потока трех неизвестных величин осевой скорости Ут, минимальной скорости 112 и статического давления. [c.119]

Анализ экспериментальных данных показал, что основные аэродинамические характеристики закрученных струй профили скоростей, изменение максимальных скоростей вдоль струи, максимальная скорость обратного течения, длина зоны рециркуляции и количество рециркулирующих газов, угол раскрытия струи, распределение давлений в струе и другие характеристики определяются в значительной степени безразмерным интегральным параметром крутки п — IMIKD, который также сохраняется постоянным вдоль струи и является ее основной интегральной характеристикой D — [c.38]

Для полного расчета турбулентной струи необходимо прежде всего найти изменение скорости вдоль ее оси, что достигается путем совместного решения уравнений (22) и (29). В простейшем случае равномерного поля скорости в начальном сечении струи П2и — = i) и постоянной плотности (р = onst, n = i) в (29) следует подставить значения интегралов Ai=Aio и Aq = =. 20 для затопленной струи т = 0) получается из (29) при п = var [c.382]

Рис. 1-2. Изменение скорости вдоль оси осесицметричной струи и факела при различных значениях Не а — струя -Не=2070, 2-Ке=2700, 3 —Ее=3000, 4 - Ке=4000,, 5 — Ее=4750, 5-Ке = 5о00, 7-Не=5850, 8 —Ке=18300, 9 — Не=21600, 70 —Де=35600 б — факел

Рис. 12.3.2. Изменение интенсивности турбулентных пульсаций скорости вдоль оси круговой струи. (С разрешения авторов работы [16]. 1979, A ademi Press, In .)

Кроме траектории струи газа в поперечном потоке, исследовался также процесс выравнивания скоростей (в тех же условиях). На рнс. 1-8 представлен график, на который нанесены опытные точки, характеризующие изменение относительной разности скоростей по оси струи в поперечном свободном потоке. По оси абсцисс графика отложены относительные расстояния L/d, где L — длина пути, на котором происходит смешение, а по оси ординат — отиосительиые разности скоростей вдоль каждой из исследованных струй [c.19]

Структура коаксиальных струй (протяженность характерных участков, распределение скорости, температуры и т. д.) существенно зависит от соотношения скоростей смешивающихся потоков. Увеличение параметра т (при т< ) приводит к снижению интенсивности затухания скорости вдоль оси и к росту длины начального участка. При т> в переходной области наблюдается заметное увеличение скорости на оси по сравнению с начальной скоростью истечения центральной струи. Максимуму и-т отвечает зона смыкания внешнего и внутреннего пограничных слоев. Именно здесь интенсивность турбулентных пульсаций достигает максимума. Интересно отметить, что в широком диапазоне изменения скоростей абсолютные значения ( т )тах сохраняются практически неизменными. Некоторый, рост (Ыщ )тах наблюдается лишь при т>. На значительном удалении от среза сопла средняя и пульсацнонная скорости монотонно уменьшаются. Такой характер распределения Ыт и сохраняется при различных соотношениях диаметров сопл. Различие состоит лишь в положении максимума кривых Ми относительно среза сопла. Данные о распределении температуры вдоль оси коаксиальной струи показывают, что увеличение скорости спутного потока приводит вначале (при т<1) к увеличению значения АТт, а затем (при т>1) к уменьшению ее. Зависимость АТтп х) имеет характерный экстремум, отвечающий условиям минимального смешения. Максимуму зависимости АТт х) соответствуют различные (для разных удалений от среза сопла) значения параметра т. Это объясняется специфическими особенностями аэродинамики коаксиальных струй, сочетающих в себе различные формы турбулентного смешения — смешение спутных и затопленных струй. В начальном и пере- [c.173]

Рис. 2. Изменение профиля давления вдоль струи в плотном слое в зависимости от скорости фильтрации в плотном слое а — профиль давления в струе (значение и ф / — 0.6 . сек , 2 — 0,52 м/сек 3 — 0,39 м/сек 4 — 0,00 м сек) б — профиль давления при отсутствии струи (значение Шф 5 — 0,6 м1сек 6 — 0,62 м сек 7 — 0,39 м(сек 8 — 0,00 м/сек)

Лопастная система насоса всегда состоит из двух систем решеток профилей, перемещающихся одна относительно другой. Вязкость жидкости является причиной образования за каждым обтекаемым профилем закромочного аэродинамического следа, распределение скоростей поперек которого обратно имеющему место в плоской турбулентной струе [32]. Входная кромка профиля второй решетки, расположенной за данной (первой), проходит в относительном движении через аэродинамические следы предыдущей решетки. На входной кромке профилей последующей решетки при прохождении ею одного шага предыдущей скорости будут изменяться по величине и направлению. Эта периодическая неравномерность вызывает на профиле местные изменения скорости и давления, которые распространяются вдоль профиля. Эти неравномерности имеют вихревую природу. Поэтому скорость их распространения вдоль профиля того же порядка, что и основная осредненная скорость обтекающего профиль потока. [c.272]

Рассмотрим удар струи о поверхность, принимая направление дей- твия струи нормальным к последней. После удара струя делится 1а два потока, направленных вдоль поверхности. Силу удара можно шределять, исходя из условия равенства импульса силы в направле-тя движения струи изменению количества движения. Импульс )илы удара за момент времени вх равен Pdx, где Р — сила удара труи. Приращение количества движения за тот же промежуток времени в направлении движения струи при изменении скорости от до О равно [c.183]

Газоструйный генератор устроен аналогично свистку Гальтона и отличается только тем, что истечение воздуха или какого-либо другого газа из сопла происходит со сверхзвуковой скоростью. Источнико.м ультразвуковых колебаний в газоструйном генераторе является периодическое изменение давления, наблюдаемое вдоль струи вытекающего газа. Резонатор [c.17]

Горелка ФГМ-95ВП включает три основных узла газовый, жидкостный и воздушный. В газовый узел входят газоподводящая трубка с дренажным вентилем и газовый коллектор, пред-, ставляющий собой полое кольцо с двумя рядами отверстий для выхода газа, из них 16 отверстий диаметром по 4 мм и 8 отверстий диаметром по 8 мм. Жидкостный узел состоит из паромазутной головки, внутренней и наружной труб. На выходную часть внутренней трубы навинчивается сопло, а на наружную — диффузор. Паромазутная головка снабжена двумя вентилями. Один вентиль, установленный вдоль оси труб, служит для регулирования подачи водяного пара во внутреннюю трубу, второй— смонтированный перпендикулярно, предназначен для изменения расхода жидкого топлива, которое поступает в меж-трубное пространство и распылнвается в диффузоре. Водяной пар по пути своего движения вдоль трубы подогревает жидкое топливо и на выходе из сопла в результате большой скорости струи усиливает распыление топлива. Предусмотрена возможность продувки топливного межтрубного пространства и сопла струей водяного пара без разборки горелки. [c.54]

Гидродинамические характеристики вод5шых струй высокого давления. Дпя научно обоснованного выбора технологического режима гидравлического извлечения кокса необходимо располагать надежным методом расчета гидродинамических характеристик водяной струи. Свободную (незатопленную) струю можно рассматривать как узкую область турбулентного движения, характеризующегося значительдю большей скоростью в одном - главном - направлении, чем скорость во всех остальных. В неизотропном турбулентном потоке, каким жляется струя, имеет место как порождение, так и диссипация турбулентности. Из теории неизотропной свободной турбулентности известно, что развитие турбулентного течения вниз по потоку зависит в сильной степени от условий его возникновения. Это подтвер ждено эмпирическим фактором, что пространственные изменения в поперечных направлениях струи намного больше соответствующих изменений вдоль оси струи, в то время как отношение соответствующих скоростей прямо противоположно. Порождение турбулентности в струе происходит из-за градиента осредненной скорости, который зависит от турбулентности в источнике возникновения струи, перенесенной вниз по потоку за счет турбулентной диффузии. Для случая неизотропной турбулентности разработано несколько феноменологических полуэмпирических теорий, из которых наиболее известная - теория пути смешения Прандтля [2023. Однако ни одна теория не объясняет действительного распределения турбулентных пульсаций и физический механизм свободной турбулентности, поскольку они базируются на экспериментальных данных относительно осредненных скоростей. [c.153]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология