Сяо теория прочности

Согласно третьей теории прочности, удовлетворительной для сложного напряженного состояния таких относительно пластич- [c.48]

Наряду с расчетными формулами (20) и (21), полученными по третьей теории прочности, для расчета тонкостенных цилиндров из пластичных материалов применяют расчетные формулы, полученные по четвертой теории прочности. Четвертая, так называемая энергетическая, теория прочности основана на предположении, что момент наступления опасного состояния характеризуется величиной удельной потенциальной энергии, накопленной в стенке аппарата. При определении удельной энергии учитывают все три главных наиряжения. [c.49]

Если примять одинаковую величину допускаемых напряжений, то при расчете по формулам четвертой теории прочности получилась бы меньшая толщина стеики, чем при расчете по формулам первой теории прочности. В то же время, если исходить из одинаковой степени надежности аппарата при данных рабочих условиях, то должны быть получены равные значения толщины стенки по формулам, основанным на различных теориях прочности. Для этого принимают соответствующие коэффициенты запаса прочности или допускаемые напряжения применительно к выбранной теории прочности. [c.51]

Учитывая, что полная толи ина стенки з --= я + С и максимальное напряжение для сварного цилиндра < ф [о , получим расчетную формулу по первой теории прочности [c.58]

Сравним результаты расчета по первой теории прочности для тонкостенных и толстостенных цилиндров. В случае тонкостенных цилиндров формулу для определения напряжения можно записать в следующем виде [c.58]

Формулу для расчета по энергетической теории прочности можно получить, подставляя значения главных напряжений по формулам (34), (35) и (36) п уравнение (22). Тогда после проведения преобразований получим для любой точки на расстоянии Я от оси величину эквивалентного напряжения [c.59]

По IV теории прочности для плоского напряженного состояния эквивалентные напряжения [c.355]

Согласно третьей теории прочности а = ае -, тогда [c.99]

И наконец, по четвертой (энергетической) теории прочности [c.99]

После этого определяют в каждой точке эквивалентные напряжения по одной из формул (29) — (31) в зависимости от принятой теории прочности [c.333]

Владимиров D.H. Физическая теория прочности и пластичности.-Ч.2. Точечные де( ктм. Упрочнение ч возврат. -Л, Л1Ш, 1975. -152 с. [c.78]

Применяя четвертую теорию прочности [c.127]

Эквивалентные напряжения в этом случае рассчитываются по четвертой теории прочности [c.130]

Проверку на прочность выполняют по эквивалентному напряжению, определяемому на основании 4-й (энергетической) теории прочности [c.179]

На основании полученных формул можно сделать заключение, что контактные напряжения не являются линейной функцией нагрузки. С возрастанием последней они незначительно увеличиваются и в основном зависят от упругих свойств материалов. Это обусловлено увеличением размеров площадки контакта с возрастанием нагрузки. Применяя энергетическую теорию прочности, можно получить эквивалентное напряжение в опасной точке [c.243]

Применим при расчете цилиндрической обечайки теорию прочности наибольших касательных напряжений. В нашем случае [c.296]

Учитывая, что болыие ст, , и применяя теорию прочности наибольших касательных напряжений, получаем [c.297]

В соответствии с первой теорией прочности расчет ведут по наибольшему нормальному напряжению. Это напряжение должно быть не больше допускаемого, поэтому с учетом коэффициента прочности сварного шва ф по формуле (П1.6) определим номинальную расчетную толщину стенки аппарата [c.51]

Обычно расчет толстостенных цилиндров ведут по формуле, полученной с помощью энергетической теории прочности [c.59]

Тонкие цилиндры под давлением в силу малости радиальных напряжений испытывают плоское напряженное состояние. Для них первая и третья теории прочности дают одинаковые результаты, а по энергетической теории [c.26]

Согласно третьей теории прочности о = сте - О1., тогда [c.99]

Эквивалентное расчетное напряжение по четвертой теории прочности выражаетея формулой [c.50]

По первой теории прочности расчет ведут по максимальному напряжению. В данном случае максимальным является танген-циалыгое (кольцевое) напряжение на в(гутренней поверхности стенки [см. формулу (37)1, т, е. [c.58]

При расчете по первой теории прочности с учетом температурных напряжений тангенцнальное температурное напряжение суммируют с максимальным тангенциальным напряжением от давления, определяемым по формуле (37) [c.62]

Прп расчете по энергетической теории прочности тсмиерутур-иые напряжения суммируют с одинаковыми по направлению напряжениями от давления и результирующие напряжения подставляют в формулу (22). [c.62]

НОЙ формы и др.). Таким образом, сопротивление деформированию носит устойчивый или неустойчивый характер. Устойчивое сопротивление деформированию обычно сопровождается с ростом внешней нагрузки (например, при нагружении монотонно возрастающей силой). Переход из устойчивого в неустойчивое состояние сопровождается снижением интенсивности роста или спадом внешней нагрузки и называется предельным состоянием, а параметры, соответствующие ему, - критическими (критическая сила, деформация, напряжение, энергия). Формы потери устойчивости сопротивления деформации разнообразны, например, переход металла из упругого в пластическое состояние, локализация деформаций (шейко-образование) при растяжении, потеря устойчивости первоначальной формы при действии напряжений сжатия и др. Разрушение нередко происходит при нормальных условиях эксплуатации конструкций, когда в целом металл испытывает макроупругие деформации. Такие разрушения, как правило, реализуются при наличии дефектов и конструктивных концентраторов. Последние вызывают локальные перенапряжения и образование микротрещин. Трещины в металле могут существовать и до эксплуатации конструкции, например, холодные и горячие трещины в сварном соединении. При рабочих нагрузках, вследствие действия временных факторов разрушения, происходит медленный, устойчивый рост исходных трещин и при определенных условиях наступает период неустойчивого (быстрого) распространения и окончательного разрушения. Определение критических параметров неустойчивости росту трещин является основной задачей механики разрушения. Критерии механики разрушения, как и феноменологические теории прочности, постулируются на основании какого-либо силового, деформационного или энергетического параметра К (рис.2.7). Условием неустойчивости тела с трещиной является КЖкр (быстрое распространение трещины). [c.76]

При расчете составного цилиндра по теории прочности наиболь-Н1НХ касательных напряжений, если всс слои изготовлены из одинакового материала, имеем [55] [c.351]

Проведя такое же исследование по эиергетическои теории прочности [c.698]

Соколов С. Н., К вопросу о теории прочности, Труды А1осковскога института химического машиностроения № 1, 1935. [c.734]

Согласно первой теории прочности, расчет толщины стенки следует производить по кольцевому напряжению на внутренней поверхности. Подставив в формуле (1П.37) вместо значение сгдоп, с учетом коэффициента прочности сварного шва ф и прибавки на коррозию, получим формулу для определения толщины стенки толстостенного цилиндра [c.59]

По формуле (2.48) вычисляем эквивалентые напряжения на выпучи-нах, возникающие в процессе эксплуатации печных агрегатов. Логарифмическая деформация определяется по теории прочности Треска через относительные остаточные меридиональные и кольцевые деформации оболочек корпуса ,, IJ, теоретически обоснованные через геометрические параметры выпучины /, L, а [31]. Замеры стрелы прогиба выпучины / и длины L чро-изводят в нерабочем состоянии печного агрегата. Центральный угол а -угол сопряжения поверхности выпучины с наружным диаметром корпуса, вычисляем аналитически. [c.116]

Относительная эквивалентная деформация расчитывается по классической формуле теории прочности Треска [c.117]