Интенсификация сжигания газообразных топлив

Интенсивность горения газообразного топлива зависит от скорости распространения пламени и от величины поверхности горения. Для интенсификации сжигания газообразного топлива необходимо способствовать увеличению скорости пламени и создать условия для большего развития поверхности горения. Скорость горения увеличивается с возрастанием температуры в пламени. В мартеновских печах применение кислорода в дутье оказывает положительное влияние на процесс плавки металла. [c.122]

ИНТЕНСИФИКАЦИЯ СЖИГАНИЯ ГАЗООБРАЗНОГО ТОПЛИВА [c.135]

Кислород применяется для интенсификации сжигания газообразного топлива. Температура пламени горелок при сжигании газа в смеси с кислородом значительно выше по сравнению со сжиганием газовоздушных смесей. [c.54]

Интенсификация теплообмена в современных котельных агрегатах может быть достигнута путем сжигания газообразного топлива в псевдоожиженном слое промежуточного теплоносителя, а также за счет размещения такого псевдоожиженного слоя в камерах охлаждения [16, 180]. [c.477]

С помощью звуковых и ультразвуковых устройств, вмонтированных в камеру сгорания [22], можно увеличить их тепло-производительность и к. п. д., перераспределить тепло между различными элементами печей и агрегатов. Например, интенсификация процесса горения жидкого топлива в печах трубчатого типа [38] позволяет приблизить режим печи к режиму, наблюдаемому при сжигании газообразного топлива (короче факел, 66 [c.66]

В связи со значительным ростом потребления жидкого и газообразного топлива в энергетических целях актуальной становится задача создания высокоэкономичных и высокофорсированных специализированных газомазутных котлоагрегатов большой мощности. Проблема топочного устройства, являющаяся важнейшей составной частью этой задачи, может быть успешно решена ири переходе к новым методам сжигания топлива и новым принципам конструктивного оформления топочных камер, обеспечивающим полное или почти полное сжигание тоилива в минимальных объемах при форсировках сечения порядка 20-10 ккал/м -ч и тепловых напряжениях объема (3- -5) 10 ккал/м -ч, недостижимых при факельном методе сжигания. Форсированные топочные устройства, имеющие активную аэродинамическую структуру потока, позволяющую создать наиболее благоприятные условия для развития и скорейшего завершения всех стадий процесса горения тоилива, дают возможность существенно снизить металлоемкость и габариты котлоагрегата за счет уменьшения размеров топочной камеры и рациональной компоновки радиационных и конвективных поверхностей нагрева при некоторой интенсификации конвективного теплообмена. Одновременно с этим может быть упрощена схема регулирования топочного процесса, обеспечена независимость работы теплообменной части котлоагрегата от вида топлива (газ, мазут) и успешно решена одна из самых сложных проблем при сжигании высокосернистых мазутов — проблема низкотемпературной коррозии. [c.199]

Для интенсификации внешнего теплообмена между горячим газовым потоком, футеровкой и прокаливаемыми материалами имеет важное значение применение светящегося топливного факела при сжигании газообразного или жидкого топлива во вращающихся печах. Светимость пламени существенно возрастает при наличии в нем дисперсного сажистого углерода, получающегося при разложении углеводородных соединений. Мельчайшие частицы сажи в светящемся пламени чрезвычайно усиливают передачу тепла излучением. Взвешенные в пламени частички сажи, принимающие температуру газа, имеют огромную поверхность излучения. Размеры частиц около 0,2 мкм и в 1 см их содержится десятки и сотни миллионов. [c.388]

Несмотря на рациональность принятой схемы теплообмена в топочных камерах подобных печей, их производственные резервы не везде используются в полной мере они имеют низкую степень экранирования (менее 0,3) и большие удельные объемы топок (на 1 м объема топки приходится всего лишь 3 —38 кВт выработанной полезной тепловой мощности). В большинстве случаев производительность нефтеперерабатывающего производства, в частности по первичной переработке нефти, ограничивается тепловой мощностью его трубчатых печей, представляющих собой наряду с ректификационными колоннами главную часть каждой технологической установки. Поэтому интенсификация работы эксплуатирующихся печей наряду со строительством новых нефтеперерабатывающих объектов является одним из основных путей увеличения производственных мощностей и эффективности сжигания газообразного и жидкого топлива. [c.74]

В результате достигается значительная интенсификация теплообмена в топочной камере и стабилизация тепловосприятия пароперегревателя и температуры перегретого пара при сжигании смеси газообразного и твердого топлива (про- [c.203]

Жидкий слой при массообменном режиме применяется в двух вариантах — рафинировочном и плавильном. В обоих случаях для интенсификации массообмена решающую роль играет величина межфазной удельной поверхности,,в свою очередь зависящая от удерживающей способности жидкости по отношению газа или газа по отношению жидкости. Всюду, где это является возможным, предпоч- тнтелен донный, распределенный подвод дутья, так как одна и та же степевь интенсивности массообмена достигается в этом случае при меньшей затрате мощности, а также обеспечивается более равномерная работа слоя по объему (требуется меньший рабочий объем реактора). Вследствие значительных трудностей, возникающих при сжигании жидкого или газообразного топлива в жидком слое, предпочтительна в этом случае реализация полностью автогенного режима генерации тепла за счет окисления примесей шихты. у Взвешенный слой при массообменном режиме может применяться в различных конструктивных вариантах, различающихся соотношением времени пребывания твердой фазы во взвешенном состоянии и в тонком слое (сыпучем или Жидком) на ограждающихся поверхностях. В сумме время пребывания частиц в рабочем пространстве печи должно соответствовать времени технологической обработки. Во взвешенном слое можно осуществлять технологические процессы как обжигового, так и плавильного характера. Осуществление технологической обработки только во взвешенном состоянии (работа печи по режиму пневмотранспорта) возможно только для самых мелких частиц и связано с необходимостью организации пылеулавливания всего материала, подвергнутого тепловой обработке, за пределами рабочего пространства печи. Особые преимущества имеет реализация массообменного режима с использованием взвешенного слоя в аппаратах циклонного типа вследствие их высокой производительности и компактности. [c.200]

Дополнительный ввод тепловой энергии в рабочее пространство ДСП в результате сжигания жидкого или газообразного топлива с использованием топливно-кислородных горелок (ТКГ) является эффективным средством интенсификации процесса расплавления твердой металлошихты. В современных услбвиях стоимость единицы тепловой энергии, полученной в результате преобразования электрической энергии, в четыре-шесть раз превышает стоимость той же единицы, полученной при непосредственном сжигании топлива в рабочем пространстве ЭПУ вооб1це и ДСП в частности, поэтому экономически выгодно подогревать шихту пламенем сжигаемого мазута или газа. Применение ТКГ в энергетический период обеспечивает возникновение дополнительных очагов нагрева и плавления метап-лошихты и способствует ее более равномерному нагреву благодаря циркуляции горячих продуктов горения в объеме рабочего пространства ДСП. При этом футеровка стен и свода испытывает меньше термических ударов, что обеспечивает повьпиение ее стойкости. Вводимая ТКГ энергия может достигать 25 % общего расхода энергии на расплавление, из которых на нагрев металлошихты, т.е. в формуле (1.11), используется 40 % (коэффициент использования топлива 0,4). Опыт эксплуатации ДСП с ТКГ показывает, что применение ТКГ целесообразно в начальной стадии нагрева холодной металлошихты для повьииения средней температуры на 200 — 300 К. С учетом изложенного в описываемой математической модели величина (-Н д) оценена соотношением [c.18]