Коэффициент топочного устройства

Отходящие газы, содержащие твердые частицы или другие компоненты, которые должны удаляться промывкой, часто сжигаются в факельных печах. Если в газе нет достаточного количества углеводородов для поддержания горения, применяют вспомогательные горелки и дополнительное топливо. Отходящий газ можно сжигать в печи для сжигания жидких отходов, а также в других топочных устройствах, если его теплота сгорания и объем соответствуют данной печи. Полное сгорание отходящих газов в факельной печи происходит при температурах 540— 815 °С. Избыток воздуха для полного сгорания отходящих газов равен 40% по сравнению с 75% избытка, требуемого в многоподовых печах. Этот способ повышает экономичность процесса сжигания, так как уменьшение коэффициента избытка воздуха резко снижает потери тепла. [c.143]

Избыточное давление в топочном устройстве обеспечивается посредством его герметизации. Топка под давлением состоит из двух камер (см. рис. 59), заключенных ь общем корпусе камеры горения I и камеры смешения 2. В камере горения происходит сгорание жидкого или газообразного топлива. Если топка предназначена для производства инертного (не содержащего кислорода) газа, то топливо сжигают при расходе воздуха, близком к теоретическому образующиеся продукты сгорания смешиваются далее в камере смешения с основным потоком инертного газа, поступающим в штуцер 3 через кольцевое пространство печи в результате смешения вторичный поток нагревается до требуемой температуры. Если (как в процессе каталитического крекинга) топка под давлением служит для подогрева воздуха, то коэффициент избытка воздуха в камере горения может быть принят более высоким, и содержащие кислород дымовые газы смешиваются с подогреваемым воздухом. [c.180]

Предлагаемая ниже методика расчета позволяет получить ориентировочные значения параметров процесса, которые затем должны быть уточнены при наладке и эксплуатации установок. Расчет состоит из следующих стадий определение состава продуктов сгорания, коэффициента избытка воздуха и температуры горения, времени пребывания и размеров топочного устройства подбор типоразмеров горелочных устройств расчет газопроводов, воздуховодов, дымоходов, подбор газооборудования и тягодутьевых устройств. [c.416]

Существует много способов расположения труб, топочных устройств и схем движения перерабатываемого сырья. Каждый из них имеет свои достоинства в том или ином конкретном случае. Некоторые типы трубчатых печей показаны на рис. Xi ll. Главные требования, предъявляемые к трубчатым печам,—достаточный термический коэффициент полезного действия и надлежащее распределение температуры вдоль пути перерабатываемого продукта. Для лучшего контроля радиантная секция может быть разделена на две половины стенкой. Сырье обычно проходит через одну или, самое большее, две параллельные нитки. Внутренний диаметр труб 76—152 мм, длина от 6 до 12 м, количество последовательно соединенных труб—100 и более в каждой нитке. [c.365]

Трубчатые печи представляют собой камеры горения, в которых расположено большое количество труб как над огневым пространством, в котором сгорает топливо, так и в потоке горячих дымовых газов. Общая длина труб, размещенных в печи, достигает несколько километров. В трубчатых печах осуществляется косвенный нагрев. Нагреваемая жидкостная или газовая смесь быстро движется по трубам противотоком топочным газам, обогревающим внешнюю поверхность труб. Трубчатые печи обладают высокой мощностью и интенсивностью, устойчивостью в работе, сравнительной простотой устройства. Интенсивная работа этих печей достигается благодаря высокой скорости потока нагреваемого вещества внутри труб (большой коэффициент теплоотдачи) и развитой поверхности нагрева последних при большой разности температур А . Основная часть теплоты передается радиацией от пламени и раскаленной футеровки печей. Трубчатые печи широко применяются для химической переработки топлива и в органическом синтезе. В этих печах для обогрева используется газообразное или жидкое топливо. Существует много способов располол<е-ния труб, топочных устройств и схем движения перерабатываемого сырья. [c.195]

Если ограничить подачу воздуха теоретически необходимым его количеством, то лри полном сгорании топлива конечная концентрация кислорода оказалась бы равной нулю. Но это означало бы, что завершение выгорания топлива должно происходить при концентрации кислорода, близкой к нулю, а следовательно, близкой к нулю и скорости горения. В подобных условиях завершение полного сгорания топлива могло бы достигаться только за пеограниченно большое время. Этим обусловливается необходимость подачи воздуха в количестве, превышающем теоретическое с тем расчетом, чтобы избыток воздуха обеспечивал 3 в конце сгорания концентрацию кислорода, отличную от нуля. На рис. 7 показана концентрация кислорода в продуктах полного сгорания топлива в зависимости от коэффициента избытка воздуха. Выбор необходимой величины избытка воздуха определяется конструктивными характеристиками топочного устройства, что будет рассмотрено в следующих главах. Отметим, только, что неравномерность поля концентраций кислорода по сечению факела (или топочной камеры Б целом) может существенно ухудшать сгорание топлива даже при достаточно большом среднем избытке воздуха. Поэтому организации смесеобразования в топочном устройстве должно уделяться самое серьезное внимание. [c.30]

Подавляющее большинство производственных установок, работающих на газовом топливе, имеет более высокий коэффициент полезного действия (к. п. д.), чем при работе на других видах топлива. Это объясняется высоким совершенством процесса сжигания газа с низким коэффициентом избытка воздуха при полном отсутствии механического недожога и потерь тепла со шлаками. Топочные устройства для сжигания газа значительно проще и дешевле в эксплуатации, чем любые топки для твердого топлива. [c.8]

Коэффициент избытка воздуха а — отношение действительного объема воздуха У , подаваемого в топочное устройство, к теоретически необходимому [c.110]

В последнее время широкое распространение получил способ сжигания топлив в вихревых топочных устройствах. Его отличают высокая теплонапряженность топочного объема, малый выброс летучей золы в газоходы котла, возможность работы топки при малых коэффициентах избытка воздуха, а = 1,01 1,03, что приводит к сушественному снижению образования 80 и уменьшению скорости коррозии низкотемпературных поверхностей нагрева. [c.95]

В нормативном методе теплового расчета парогенераторов влияние загрязнения экранных труб на условия теплообмена в топке учитывается условным коэффициентом загрязнения [Л. 4]. При этом величина считается постоянной при сжигании данного вида топлива в конкретном топочном устройстве. Исходя из двухслойной структуры золовых отложений условный коэффициент загрязнения топки удобно, как показано в [Л. 189], представить в виде [c.181]

При этом коэффициент А зависит от типа топочного устройства, теплонапряженности поперечного сечения топки и теплового сопротивления плотных отложений. [c.187]

Необходимо заметить, что при воздушном охлаждении футеровка камеры может быть сделана в один кирпич или толщиной 150—250 мм из жаропрочного бетона. Кроме того, в этом случае можно проводить сжигание топлива при высоких температурах в камере и коэффициентах избытка воздуха а= 1,15-=-1,5, до минимума сводится химический недожог топлива. Для сушильного процесса обычно температура газового теплоносителя составляет 300—750° С. Поэтому топочные устройства для сушилок должны иметь специальную камеру горения, где интенсивно при высоких температурах сжигается топливо, и отдельно камеру смешения, в которой разбавляются топочные газы до нужной температуры. [c.282]

Для последующих расчетов, в частности для подсчета температуры зоны горения, необходимо конкретизировать некоторые конструктивные параметры топочного устройства. В дальнейшем будем принимать пирометрический коэффициент Т =0,85, коэффициент заполнения топки дымовыми газами =0,8, допустимое теплонапряжение топочного объема [qJ=200 кВт/м . [c.423]

Следовательно, графики рис. 6. 11 показывают, что форсировка топочных устройств и увеличение пад при неизменном тепловом сопротивлении слоя отложений сопровождается медленным уменьшением коэффициентов тепловой эффективности экранов. [c.399]

Наряду с МАГом в Институте химической кинетики и горения был создан аэрозольный генератор ДА конструкции Л. С. Козаченко. Отличительной его особенностью является работа испарительного топочного устройства с малым коэффициентом избытка воздуха, равным 1,3—1,5. Снижение температуры в месте подачи раствора на испарение достигалось за счет охлаждения топки змеевиком с рабочей жидкостью. Производительность генератора составляла 100 л/мин. Монтировался генератор ДА на платформе 5-тонного грузового автомобиля. [c.34]

Основные направления использования сернистых мазутов в печах. Рациональное использование высокосернистых мазутов может идти двумя путями во-первых, путем полного сжигания мазута с коэффициентом избытка воздуха, близким к единице, при помощи наиболее совершенных топочных устройств и, во-вторых, [c.60]

Из уравнения (7-3) видно, что коэффициент регенерации тем больще, чем больше отношение температур /в//о.г- чем меньше параметр v Jv° и чем больше коэффициент избытка воздуха в топочном устройстве а. Мы видели, что отношение меняется от 1,1 до 2,2 и, следовательно, при [c.137]

На рис. 4.8 показано влияние удельной нагрузки на потери тепла от химического недожога прн огневом обезвреживании 5%-ного водного раствора капролактама в циклонном реакторе МЭИ. С помощью сменного комплекта центробежных механических форсунок удавалось поддерживать примерно постоянную дисперсность распыливания при различных агрегатных нагрузках реактора. Результаты опытов подтвердили рост химического недожога с увеличением удельной нагрузки циклонного реактора. Уменьшение времени пребывания капель и паров в циклонной камере в какой-то мере компенсируется увеличением вторичного дробления капель, так как рост нагрузки сопровождается ростом скоростей газового потока. Достигнутые в опытах удельные нагрузки 2,5 т/(м -ч) при среднем медианном диаметре капель около 270 мкм, температуре отходящих газов 900 °С и коэффициенте расхода воздуха 1,05 —1,09 практически предельны, так как дальнейшее повышение нагрузки при сохранении неизменными прочих режимных параметров приводит к увеличению химического недожога сверх допустимого (обычно допустимые потери тепла от химического недожога в топочных устройствах прн работе на газе не более 0,5%). [c.113]

К недостаткам нагревательных устройств с применением продуктов сгорания твердого и жидкого топлива можно отнести трудность регулирования технологического процесса, относительную громоздкость топочных устройств, невысокий коэффициент полезного действия, сложность обслуживания и огнеопасность. [c.314]

Газовый обогрев. В отличие от рассмотренных выше видов нагревательных устройств для твердого и жидкого топлива газовый обогрев реакторов имеет преимущество в возможности регулирования технологических процессов включением и выключением горелок или групп горелок. При газовом обогреве достигается более высокий коэффициент полезного действия, обслуживание реакторов несложно. К недостаткам газового обогрева можно отнести громоздкость топочных устройств и огнеопасность. Газовый обогрев применяется часто для топок котлов-парогенераторов при использовании высококипящих теплоносителей для обогрева реакторов. [c.314]

Для полного сжигания природного газа достаточно применения простых горелок и топочных устройств, тогда как для полного сжигания топлива других видов, особенно твердого, требуются громоздкие установки. При этом, чем меньше сжигается топлива, тем меньше используется тепло, заключенное в этом топливе. Природный газ представляется возможным сжигать даже в мелких установках с высоким коэффициентом полезного действия. Поэтому особенно эффективна замена различного топлива природным газом на мелких установках. [c.35]

Необходимыми условиями для надежной работы котельного и печного агрегатов являются устойчивость факелов горелок и соответствие их теплообменных параметров оптимальным условиям теплообмена в топочном устройстве. Именно эти условия невозможно удовлетворить при сжигании жидких нефтесодержащих отходов или обводненных мазутов, имеющих неравномерное (гнездовое) распределение воды в относительно большом объеме горючей массы. Любое колебание влажности отдельных порций отходов, подаваемых в топку, влечет за собой соответствующее одновременное изменение действительного расхода горючей массы и коэффициента избытка воздуха, что неизбежно нарушает работу топки из-за резкого ухудшения условий стабилизации топочного процесса, вплоть до полного срыва горения. При последующем пуске возможны хлопки. [c.93]

Регулирование температуры нагрева топочными газами производят посредством рециркуляции части отработанных газов. Возвращая дымососом или эжектором часть отработанных газов в печь и смешивая их с газами, полученными в топке, снижают температуру газов и одновременно увеличивают объем газов, обогревающих теплообменные устройства. Увеличение объема газов приводит к возрастанию их скорости и соответственно — к увеличению коэффициентов теплоотдачи от газов к стенке. Для уменьшения температуры греющих газов в топку печи дополнительно подводят воздух, смешиваемый с газами. [c.314]

Вслед за первыми зарубежными данными об эффективности сжигания мазутов с малыми избытками воздуха появились данные, носившие противоречивый характер. Некоторые из них, например, показывали, что при коэффициенте избытка воздуха 1,03—1,05, можно эксплуатировать существующие топочно-горелочные устройства практически без недожога Л. 4-11]. В других работах, проведенных ВТИ и Башкирэнерго, указывалось, что снижение избытка воздуха до 3—5% не всегда приводит к желаемому результату. В результате этот вопрос практически одновременно обсуждался как в СССР — на страницах журнала Электрические станции [Л. 4-12], так и за рубежом 1Л. 4-13]. [c.162]

Размещение горелочных устройств в топочном пространстве можно оптимизировать только на основании глубокого изучения всего комплекса явлений и анализа накопленного материала по исследованиям, освоению и эксплуатации современных газомазутных, мазутных и пылегазовых парогенераторов. В процессе этого анализа не следует ограничиваться вопросами полноты сгорания и определения критических значений коэффициента избытка воздуха. Гораздо большее значение приобретают вопросы теплообмена, характеризующие роль горелок и их размещения при реализации и регулировании заданных топочных режимов. В первую очередь ставится вопрос о количестве горелок и их размещении в топке, а также о взаимодействии факелов, развивающихся в топочном пространстве. [c.133]

Газовые горелки промышленных котлов должны обеспечивать работу топки без потерь тепла от химического недожога при минимально возможных коэффициентах избытка воздуха а на выходе из топки (1,10—1,15) и при минимальных температурах продуктов сгорания на выходе из топочной камеры. Следовательно, основным критерием качества работы горелок, применяемых в топках котлов, является обеспечение завершения процесса горения в пределах топочной камеры при интенсивном теплообмене в ней. Рассматривая процесс смешения с этих позиций, нетрудно прийти к выводу о том, что для топок с невысокими тепловыми нагрузками топочного объема совершенно не обязательно получение полного предварительного смешения в горелке, тем более, что это требует применения специальных устройств для стабилизации фронта пламени, уменьшает диапазон регулирования производительности горелки и для горелок с принудительной подачей воздуха повышенных напоров дутьевых устройств. [c.9]

По окончании наладки топочного режима котла были проведены балансные испытания и два опыта для определения коэффициента шлакоулавливания в топке путем непосредственного взвешивания шлака первый длительностью 24 ч при средней нагрузке котла 162 т/ч и второй длительностью 16 ч со средней нагрузкой 167,5 т1ч. Эти опыты показали, что коэффициент шлакоулавливания топочного устройства весьма высок и составляет 89,5 и 88,4 % [c.70]

Этот обобщенный коэффициент принимается, как правило, по нормативным указаниям постоянным для каждого типа топочного устройства и сорта угля. Например, при сухом шлакоудалении для всех углей аун=0,95, а для открытых топок с жидким шлакоудалением в зависимости от сорта угля аун=0,70,85. В действительности коэффи-циепт ау не является постоянной величиной. Он сильно зав исит от плавкости золы топлива, тонкости размола, нагрузки топки и других факторов. Опыты показали, что фактические значения коэффициента Аун колеблются в довольно широких пределах. Его усреднение оправдано лишь при проектировании. Но в эксплуатации, а также при испытаниях и составлении отчетности пользуются обобщенным, либо скорректированным постоянным значением коэффициента ау , так как определение и учет его зависимостей — дело очень сложное. Приходится с этим согласиться. Однако следует считаться с его приближенностью. [c.30]

В действительности, как показывают приведенные в гл. 2 результаты экспериментальных исследований, при временах процесса, характерных для камер сгорания и топочных устройств, концентрации сажи, промежуточных углеводородов, двуокиси углерода, водяного пара, а также температура продуктов сгорания значительно превьпиают равновесные значения этих параметров. В то же время концентрации окиси углерода и водорода близки к равновесным. При этом порог сажеобразования как бы сдвинут в область больших значений коэффициента избытка воздуха в частности, при горении керосиновоздушных смесей в адиабатных условиях — 0,55. На основании экспериментов установлено отличие, по крайней мере на порядок, характерных интервалов времени протекания реакций окисления (г < 1.10 с) и сажеобразования (г (5. .. 20) 10 с), что позволяет при построении расчетных моделей сажеобразования использовать гипотезу о частичном равновесии. При горении богатых гомогенных углеводородовоздушных смесей сажеобразование происходит, по существу, в условиях, аналогичных протеканию процесса при термическом разложении углеводородов, вводимых в высокомолекулярные продукты сгорания (см. например, [22]), причем это наблюдается несмотря на предварительное смешение топлива с воздухом до молекулярного уровня. Другой важный вывод из приведенных в гл. 2 результатов экспериментов заключается в том, что массовая концентрация сажи как неравновесного промежуточного продукта химических реакций определяется конкуренцией двух процессов — сажеобразования и газификации сажи двуокисью углерода и водяным паром. [c.28]

Обмуровка. Коэффициент р. Одной из распространенных задач лучистого теплообмена в промышленных топочных устройствах является следующая задача часть поверхностей составляет источник (или источиики) тепла (такие, как слой твердого топ- [c.100]

На практике из-за несовершенства конструкции топочных устройств и смешйваиия горючих газов с воздухом для полного сгорания топлива его всегда сжигают с некоторым избытком воздуха. Так, при сжигании газообразного топлива во вращающихся печах цементной промышленности значение коэффициента избытка воздуха колеблется в пределах 1,05—1,1, жидкого — 1,05—1,15 и пылевидного — 1,05—1,2. [c.86]

Коэффициент г 11 р характеризует полноту сгорания топлива, однако является однозначной характеристикой рабочей или топочной камер печи, так как зависит еще от степени охлаждения пламени, т. е. от устройства рабочей или топочной камер, ее размеров, тепловоспринимающих поверхностей и нагрузки. При расчетах печей Г1пир нужно принимать в пределах 0,65—0,75. [c.152]

Нередко к топкам для сжигания чистого кропшообразно го (фрезерного) торфа предъявляется дополнительное требование в смысле их приспособленности к сжиганию других видов топлива в случае временного отсутствия торфа. В этом случае приходится находить вынужденное решение и, скажем, присоединять к вихревой топке шахтную мельницу для возможности временного использования пространства топки для факельного сжигания бурого угля и т. п. Такие требования известной универсальности топок могут оправдываться лишь временными, конъюнктурными обстоятельствами и не должны определять основной линии прогресса топочной техники. Нередко они оказываются мало обос-г[ованной перестраховкой и приводят к практически нулевому коэффициенту использования такого добавочного оборудования. С точки же зрения чисто технической каких-либо затруднений в компоновке шахтной мельницы с циркуляционно-вихревой топкой не встречается. Вариант такой компоновки, дающей возможность использования устройства для сжигания как фрезторфа, так и бурого угля, показан на фнг. 26-23 [Л. 110]. [c.312]

В. Г. Синякевичем предложен метод и устройство для двухступенчатого сжигания мазута. По этому методу на первом этапе сжигание части топлива осуществляется в пределах газификационной камеры в так называемых предкамерных горелках. За счет тепла, выделившегося при сжигании части топлива, газифицируется оставшаяся часть мазута или пиролизуется оставшаяся часть природного газа. Второй этап сжигания осуществляется в объеме топочной камеры, где сгорают продукты газификации. При этом за счет сжигания газифицированного мазута снижаются значения а ф мазутного факела, а за счет наличия сажистых частиц, полученных в процессе пиролиза газа, увеличиваются значения коэффициента а"ф газового факела. [c.60]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология