Производительность тепловой баланс

Тепловой баланс составляется на полную производительность содовой печи. Приход тепла [c.93]

В результате решения системы уравнений балансов на стадии проектирования ХТС определяют количественные характеристики функционирования системы, которыми являются материальные и тепловые нагрузки и производительность элементов системы в виде массовых расходов и составов сырья, конечных и промежуточных продуктов массовых расходов сточных вод и выбросов вредных газов в атмосферу массовых расходов греющего пара и охлаждающей воды количества тепла и электроэнергии. Материальные и тепловые нагрузки и производительность элементов ХТС представляют собой исходную информацию для расчета технологических моделей отдельных элементов, а также для технологического и конструкционного расчетов элементов системы. [c.37]

При составлении общего теплового баланса прокалочной печи задаются расходом топлива из расчета примерно 2,5% (масс.) от производительности печи по сырью, отдельно определяют количество сгорающих в печи летучих веществ и количество выделяющегося при этом тепла. Из теплового баланса находят расход технологического воздуха. [c.197]

На промышленных установках адсорбент регенерируют продувкой слоя поглотителя горячим потоком природного или нефтяного газа (иногда для этой цели используют инертные газы). Для регенерации адсорбентов, за исключением цеолитов, газ нагревают обычно до 176—204 °С. Цеолиты регенерируют при 316— 370 °С (при необходимости достижения максимальной адсорбционной емкости и обеспечения точки росы газа от —85 до —100 °С) [171]. Объем газа регенерации составляет 5—15% от общей производительности установки осушки [18]. При расчете теплового баланса установки исходят из того, что количество тепла, поступающего на регенерацию, должно быть достаточным для компенсации теплоты испарения адсорбированной воды и нагрева адсорбционного слоя до температуры, при которой начнется десорбция воды. [c.130]

При комбинации с охладителем катализатора переменной производительности, двухступенчатый регенератор достигает гибкого баланса тепла и, следовательно,оптимальных характеристик в широком диапазоне уровней загрязнений исходного материала. Двухступенчатый регенератор с удалением тепла между зонами защищает катализатор от вредных высоких температур, позволяя установке работать с пиковыми характеристиками катализатора при [c.433]

Расчеты по лроцессу кристаллизации. Расчет кристаллизации сводится к составлению материального и теплового балансов для определения производительности аппарата (выхода кристаллов) и количества тепла, которое надо подвести или отнять в процессе кристаллизации. [c.649]

Тепловые балансы отдельных зон приведены на фиг. 20-9,а и б, в последне.м случае — в процентном выражении. Эти данные показывают, ЧТО при сжигании такого топлива, как влажный торф, при поперечной схеме питания значительная часть протяженности слоя характеризуется убыточным балансом тепла. Избытком тепла обладала только наиболее производительная третья дутьевая зона. Как видно из фиг. 20-3 и 20-4, зона глубокой газификации топлива в слое растягивается тем больше, чем больше влажность топлива как и следовало ожидать, участие влаги усиливает процесс газификации. [c.214]

Таким образом, порядок расчета следующий 1) составляют тепловой баланс аппарата 2) определяют среднюю разность температур между средами в аппарате А/ср 3) определяют коэффициенты теплоотдачи теплой и холодной сред осу и 4) определяются коэффициент теплопередачи аппарата к и плотность теплового потока др 5) находят площадь поверхности теплообмена Р 6) выбирают коэффициент запаса к найденному значению Р и уточняют принятые значения скоростей и проходных сечений 7) определяют и сопоставляют с допустимыми гидравлические сопротивления обеих сред 8) определяют производительность насосов вентиляторов, потребную мощность приводов, подбирают насосы и вентиляторы. После этого приступают к техникоэкономическому расчету. [c.81]

Тепловой баланс сухого тушения кокса принято рассчитывать на часовую производительность камеры с определением требуемого количества инертных газов и коэффициента полезного отбора тепла. [c.158]

Основная часть тепла, подаваемого в реторту, расходуется на испарение воды При производительности реторты 10 м /ч и влажности чурки (из березы) 15 /о требуется тепла примерно 9 ГДж/ч Тепловой баланс показывает, что примерно 45 % тепла вводится с теплоносителем, 10 % с горячей чуркой, 1 % с газами, охлаждающими уголь, остальное приходится на долю тепла экзотермической реакции С парогазовой смесью уходит из реторты около 92 % всего тепла, с углем 1 % и с газами, на гревшимися при охлаждении угля, 5 % Потери тепла в окру жающую среду составляют около 2 % [c.72]

Производительность ректификационной колонны определяют по данным материального баланса с учетом количества отби раемого продукта, объема его паров, числа флегмы, темпера туры вверху колонны и допустимых скоростей паров в колонне Одновременно подсчитывается расход тепловой энергии от дельно на подогрев исходной смеси, испарение отбираемого продукта, повторное испарение флегмы и учитываются тепло-потери через стенки аппарата (примерно 5—10 % от суммар ного расхода тепла) [c.119]

При расчете геометрических параметров реактора на промышленную производительность чаще мы имеем информацию о лабораторных работах, позволяющих подобрать наиболее оптимальные параметры протекания реакции температуру, давление, катализатор, соотношение концентраций при определенной степени преврашения и времени протекания процесса. Лабораторные опыты в основном ведутся в периодическом режиме. Результатом этих работ является также и экспериментальная кривая распределения продуктов реакции в зависимости от времени, позволяющая сделать некоторые выводы об области, где протекает рассматриваемый процесс. Лишь после того, как будет выбрано уравнение скорости реакции, проинтегрировано и это уравнение будет хорошо аппроксимировать кривые распределения продуктов реакции, мы можем окончательно определить область протекания данной реакции. Выбранное уравнение скорости реакции и полученная на базе его интегрирования кривая распределения продуктов реакции используются затем при расчете реактора. Почти всегда область протекания реакции для рассматриваемого типа реакций не меняется при масштабном переходе. Влияние диффузионных процессов может стать более значительным при изменении гидродинамической обстановки с изменением масштабов аппарата. Но определяющей, как и прежде, остается сама химическая реакция, которая протекает медленнее диффузионных процессов. Таким образом,после того как мы определили область протекания химической реакции, рассчитали характеристический размер аппарата, его реакционный объем или длину в зависимости от гидродинамического режима, который необходимо создать в реакторе, можно перейти к составлению материального и теплового баланса. Поскольку процесс протекает в установившемся изотермическом режиме, уравнения материального и теплового баланса рассчитываются для аппаратов, для которых известны входные и выходные параметры и количество тепла, выделяющееся в нем- в единицу времени. Таким образом, имеющаяся информация для статических условий протекания процесса достаточна для того, чтобы с помощью физического метода моделирования на базе теории подобия рассчи- [c.89]

Влияние внешних возмущений. При любой производительности ректификационной колонны (от очень большой нагрузки, при которой наблюдается захлебывание колонны, и до очень маленькой, при которой происходит слив жидкости) качество ректификации в большой степени зависит от теплового баланса колонны. Место подвода тепла также играет важную роль. Например, если тепло подводится через 1шз колонны, в то время как испарение производится ца большом числе тарелок, то внешнее тепловое возмущение представляется как энтальпия исходной смеси. Следовательно, можно получать лучшие условия ректификации, компенсируя, например, уменьшение подачи тепла для испарения за счет увеличения энтальпии подаваемой жидкости. Внешние возмущения, следовательно, весьма существенны, хотя бы в той степени, в какой они влияют на тепловой баланс системы. [c.488]

Расчет производительности вакуум-кристаллизатора связан с расчетом теплового баланса. По существу, вакуум-кристаллизатор работает адиабатически. Тепло, выделяемое раствором при охлаждении до температуры равновесного состояния, и теплота кристаллизации идут на испарение воды из раствора эти тепловые эффекты должны быть равны. Обычно расчет ведут по эн галь-пийно-концентрационной диаграмме. При этом следует отметить, что общая энтальпия кристаллической магмы и паров, покидающих кристаллизатор, должна быть равна общей энтальпии питающего раствора, поступающего в аппарат. Если расчет по. этой диаграмме недо- [c.596]

Показателем работы котельной установки является ее тепловой баланс, определяющий приход и расход тепла. Расходная часть баланса включает весь производительный расход, идущий на выполнение работы, и непроизводительный расход, слагающийся из различных потерь тепла. Если внесенное в топку тепло (равное теплоте сгорания данного топлива) принять за 100, то при жидком топливе производительный и непроизводительный расходы примерно распределяются согласно данным рис. 168. [c.431]

Сжигание топлива в слое приблизительно вдвое повышает удельную производительность процесса на единицу площади решетки при прочих равных условиях, не зависящих от организации сжигания топлива (одинаковых удельных расходах топлива, скоростях газов и др.). Упрощается также утилизация тепла отходящих газов вдвое меньшего объема. Следует отметить, однако, усложнение конструкции и увеличение объема технологической зоны для обеспечения качественного обжига при организации сжигания топлива в кипящем слое обрабатываемой руды. Ввиду высокого водяного числа руды (с учетом сушки, дегидратации и декарбонизации ее) тепловой баланс в обеих схемах при применении соответствующих теплоутилизационных аппаратов может в принципе замкнуться при низкой температуре (порядка 100°С). При этом потери тепла с уходящими рециркуляционными газами малы, что обусловливает практически одинаковые удельные расходы топлива вне зависимости от схемы печи при равенстве температур отходящих газов, температур обожженной руды на выгрузке из печи и потерь в окружающую среду. [c.399]

При расчете полок исходят из температурного режима, который устанавливают из тех же предпосылок, что и для полочной насадки без отбора тепла. Тогда из теплового баланса полки определяют ее производительность, а из баланса последующей котельной секции (при заданной температуре после секции Г ) — коли- [c.179]

В тепловом балансе спиртового завода расход тепла на перегонку и ректификацию этилового спирта играет весьма существенную роль. Если взять за единицу измерения производительности аппаратов 1 дал спирта, то расход пара на 1 дал спирта, получаемого на брагоректификационном аппарате полупрямого действия, составляет 38—42 кг при среднем содержании алкоголя в бражке 8% об. [c.407]

Анализ работы печи и ее теплового баланса показывает, что вращающиеся печи 5 X 185 м являются достаточно эффективными, перспективными и экономичными, в них возможно дальнейшее повышение часовой производительности клинкера и снижение удельного расхода тепла. [c.105]

В ряде работ доказано, что испытания котлоагрегатов большой производительности, имеющих высокий к. п. д., следует производить по обратному балансу, так как при этом погрешности в определении к. п. д. минимальны. Для точного определения потери тепла с химическим недожогом необходима производить полный анализ продуктов сгорания на хроматографе. С . статью настоящего сборника М. Т. Крук Сравнительные данные испытаний котлов, сжигающих природный газ, при анализе продуктов горения газоанализаторами ВТИ-2 п хроматографом . — Ред. [c.387]

Регулировка работы аппарата. Аппаратчик должен получать при максимальной производительности аппарата и наименьшей затрате тепла сырец заданной крепости. Анализируя тепловой баланс аппарата, можно прийти к выводу, что для уменьшения расхода тепла необходимо работать при малом флегмовом числе. При достаточно большой поверхности бражной части дефлегматора спирт-сырец стандартной крепости можно получить, не применяя в дефлегматоре воду, а ведя процесс охлаждения только поступающей бражкой. В этом случае флегмовое число, с которым работает аппарат, будет зависеть от соотношения количества подаваемой бражки и количества подаваемого пара. Регулировка работы аппарата сводится к изменению этих двух параметров. Если же на дефлегматор подается охлаждающая вода, то аппаратчик может изменить флегмовое число, изменив количество охлаждающей воды. [c.373]

Расход греющего пара составляет от 1,9 до 2,6 кг/кг выпаренной влаги, производительность сушилки по выпаренной влаге варьирует от 22 до 31 кг/час. Тепловой баланс сушилки выражается следующими цифрами из общего количества тепла, переданного греющим паром через стенку калорифера воздуху, от 54 до 58% расходуется на испарение влаги и на 294 [c.294]

Расчет проводят в следующей последовательности по исходным данным (производительность кальцинатора, составы исходного гидрокарбоната натрия и готовой соды) составляют материальный, а затем тепловой баланс кальцинатора. На основании материального баланса определяют количество исходного технического гидрокарбоната натрия и состав газа кальцинации, а из теплового — количество тепла. [c.186]

Цель теплового расчета — определение удельных расходов тепла на обработку данного материала, а также проверка возможности передачи материалу необходимого количества тепла при принятых размерах печи и заданной ее производительности. Тепловой расчет начинается составлением теплового баланса, включающего-следующие приходные статьи [c.190]

Далее, умножая входящие в уравнение теплового баланса величины удельных расходов сырья, топлива и его калорийности, воздуха, тепла реакции, потерь тепла в окружающую среду и тепла, уносимого отходящими газами, на часовую производительность [c.191]

При оценке склонности нагаромасляных отложений к самовозгоранию с помощью дериватографии надо учитывать, что в реальных пневмосистемах процесс са-моразогрева и самовоспламенения отложений определяется тепловым балансом между суммарным тепловым эффектом реакции и теплоотводом. Поэтому самовоспламенение тонких слоев отложений, имеющих малую массу, а следовательно, генерирующих небольшое количество тепла, практически невозможно. Существует определенная оптимальная толщина слоя отложений, при которой нарушение баланса между тепловыделением и теплоотводом может вызвать самовозгорание отложений. В реальной пневмосистеме всегда существуют условия резкого нарушения равновесного состояния, например поломка клапанов, перевод компрессора на холостой ход, выход из строя системы продувки, отдельные режимы регулирования производительности и г. п. В этих случаях увеличивается температура сжатого воздуха или резко уменьшается теплоотвод, что может способствовать переходу процесса саморазогрева отложений к самовоспламенению. [c.27]

Агрегаты, утилизирующие тепло ХТП, прекращают вырабатывать пар до окончания остановки агрегата сразу после прекращения технологических процессов. Поэтому должны предусматриваться независимые источники паропроизводства [13]. Для предотвращения аварийных остановов крупнотоннажных агрегатов при снижении производительности центробежных машин большой мощности нижние пределы регулирования производительности (последних следует устанавливать по балансу пара с учетом постепенного снижения к.п.д. этих машин [13]. [c.107]

Упоминавшееся ранее приближенное моделирование путем суммирования и корректирования выражений для вынужденного течения и потока под давлением [2с1], однако, позволяет нам иногда использовать его как приближенный метод оценки неизотермических эффектов. На практике в первую очередь представляет интерес определение влияния неизотермических условий на производительность и среднюю температуру экструдата. Во многих реальных процессах червяк является термонейтральным, т. е. он не нагревается и не охлаждается. В таких случаях, как было показано в работе [2е], температура червяка очень близка к температуре расплава. Следовательно, основное влияние на расход оказывает наличие существенной разности между температурами цилиндра и расплава. Как видно из уравнения (10.2-46), разность температур может оказывать сильное влияние на расход вынужденного течения. С другой стороны, увеличение средней температуры экструдата является следствием постепенного изменения температуры в направлении течения. Применим метод смазочной аппроксимации и, разделив червяк на малые элементы конечных размеров, проведем детальный расчет для каждого элемента. Предполагая, что средняя температура в пределах элемента постоянна, составим уравнение теплового баланса, учитывающее тепло, передаваемое от стенок цилиндра, и диссипативные тепловыделения. Такой метод расчета позволяет определить изменения температуры по длине червяка и значения параметров степенного закона течения из общей кривой течения [т] (7, Т) ] для каждой ступени расчета при локальных условиях течения, а также вести расчет для червяка с переменной глубиной винтового канала. Таким образом, данная модель может быть названа обобщенной кусочнопараметрической моделью , в которой внутри каждого элемента различные подсистемы представляют собой либо кусочно-параметрические модели, либо модели с распределенными параметрами. Далее следует принимать во внимание неизотермический характер течения неньютоновских жидкостей при исследовании процессов формования в головке экструдера. Этой проблеме посвящен разд. 13,1. [c.427]

Энергетический баланс показывает, что путем затраты работы L от охлаждаемого объекта отбирается некоторое количество тепла Qo. Вследствие несоверщенства изоляции в систему поступает извне тепло Риз, которое уменьшает холодо-производительность. Количество тепла, равное сумме Qo Qяз-h > передается через конденсатор окружающей среде. [c.55]

Пожалуй, наиболее важной и сложной особенностью процесса циклического адиабатического дегидрирования является сравнительно точное поддержание теплового баланса слоя в реакторе, благодаря чему изменение температуры по высоте реактора во всех циклах остается постоянным и соответствующим заданному режиму. Степень дегидрирования, выход кокса, физическое теплосодержание углеводородного и воздушного потоков — таковы основные параметры, определяющие тепловой баланс реактора. Степень дегидрирования определяется, разумеется, другими соображениями, а именно заданной производительностью установки, т. е. количеством товарных бутана и бутадиена. Выход кокса зависит главным образом от катализатора, эксплуатационные характеристики которого можно выбирать в соответствии с намеченным использованием. Обычно стремятся Ьолучить катализатор, дающий не только высокую избирательность образования целевых продуктов и приемлемые кинетические показатели, но и такой выход кокса, чтобы при сгорании его в реакторе слой катализатора получал количество тепла, равное тепловому эффекту эндотермической реакции дегидрирования. [c.287]

Затем, умножая теплотворную способность горючих газов, содержащихся в 1 продуктов горения, на объем продуктов горения, подсчитывают потери тепла вследствие химической неполноты гО рения в калориях. Отношение этой величины к суммарному теплу, содержащемуся в сжигаемом топливе, выраженное в процентах, является третьей статьей расходной части баланса парового котла з-Поскольку котел работает на газообразном топливе, потери тепла вследствие механической неполноты горения не имеют места. При работе на твердом топливе приходится определять количество провала и уноса , т. е. частиц топлива, провалившихся сквозь колосниковую решетку и унесенных продуктами горения, и подсчитывать потери тепла вследствие механической неполноты сгорания д4-Остается подсчитать еще потери тепла в окрун5ающую среду. Для паровых котлов эту величину определяют, исходя из примерной производительности котла. Дело в том, что чем больше котел, тем меньше потери тепла в окружающую среду сквозь его обмуровку. Разумеется, речь идет [c.113]

Одной из причин многообразия кинетических уравнений процесса окисления этилена является незнание состояния поверхности катализатора и истинного тонкого механизма протекаюи1Их реакций и, следовательно, необходимость в упрощающих предположениях при выводе кинетических зависимостей процесса. Ка скорость процесса окисления (на форму кинетического уравнения) оказывают серьезное влияние и так называемые макроскопические факторы например скорость подачи исходных веществ к поверхности катализатора и отвода от нее продуктов реакции и выделяющегося тепла. При несоблюдении, например, условий теплового баланса катализатор может перегреться, вследствие этого его избирательность и производительность резко уменьшатся. Особо важное значение приобретает соотношение скоростей химической реакции, массо- и теплопередачи при проектировании контактных аппаратов, [c.287]

Однако анализ возможности достаточно глубокой утилизации тепла отходящих газов и обожженной руды (что необходимо для обеспечения низкого удельного расхода топлива) показывает, что, с одной стороны, рост водяного числа отходящих газов в случае ввода рециркуляционных газов даже в относительно небольшом количестве приводит к замыканию баланса на более высоком температурном уровне (ввиду низкой влажности исходной руды), дополнительным потерям тепла с отходящими и рециркулирующими газами и, как следствие, росту удельного расхода топлива. С другой стороны, использование тепла обожженной руды для подогрева исходной руды еще больше повышает температуру замыкания баланса и сводит почти на нет эффект от охлаждения руды. Использование же тепла обожженной руды для подогрева воздуха, идущего на горение, приводит к резкому повышению температуры продуктов неполного сгорания, на охлаждение которых требуются рециркуляционные газы уже в количестве до 0,7 1, а это в свою очередь приводит к росту температуры уходящих газов и росту удельного расхода топлива, что требует сжигания с более высоким коэффициентом расхода воздуха, дополнительного расхода рециркуляционных газов и т. д. Расчеты показывают, что минимальный расход топлива при работе печи по такой схеме составляет уже 3,7—4% для пятизонной печи при снижении удельной производительности на единицу площади решетки в 1,5—2,0 раза по сравнению с работой на минимальном удельном расходе топлива без газов рециркуляции. [c.400]

Тепловой баланс валков каландра отличается от теплового баланса валков вальцев. Это объяснятся тем, что при обработке на каландре материал проходит однократно через зазор валков, а поэтому производительность каландра по весу материала значительно выше, чем у вальцев. В связи с этим значительное количество тепла поглощается и уноситься обрабатываемым материалом. Кроме того, температура поверхности валков и материала, обрабатываемого на каландре, значительно выше, чем при обработке на вальцах, что приводит к повышенной теплоотдаче окружающему воздуху. Одновременно с этим следует указать, что при обработке на каландре материал подвергается меньшей деформации, чем на вальцах, а поэтому величина тепловыделения за счет работы деформации относительно невелика, вследствие чего валки каландров в начале работы обогревают паром для установления нормальной температуры валков. Регулирование же температуры валков в процессе работы каландра производят охлаждением валков водой. [c.271]

Расчет сушилок в общем случае сводится к составлению материального и теплового балансов для определения количества испаряемой влаги по зонам и высушенного продукта, расхода сушильного агента и теплоты на сушку. Затем находится необходимая поверхность тепло- и массообмепа, а также длительность процесса, обеспечивающие заданную производительность сушилки. Кинетика первого периода сушки описывается уравнением [c.254]

Например, на установке производительностью 1 т ацетилена в 1 ч для его выделения требуется 1700 тыс. ккал1ч холода при —30° С. Это количество можно получить на абсорбционной холодильной установке путем рекуперации 3700 тыс. ккал1ч тепла, выделяющегося при охлаждении газа пиролиза (за счет конденсации водяного пара, содержащегося в нем) от 125 до 115° С. При дальнейшем охлаждении воды (от 115 до 85° С) образуется дополнительное количество тепла (3300 тыс. ккал1ч), которое можно использовать на стадии регенерации аммиачной воды после извлечения двуокиси углерода и на стадии регенерации метанола. Таким образом, тепло рекуперируется полностью и тепловой баланс стадии выделения ацетилена замыкается. [c.267]

Электроэнергия, затраченная на производство кислорода, на сжатие воздуха и т. д. должна быть приведена к теплоте сгорания первичного топлива, т. е. топлива, затраченного на выработку электроэнергии. Тепловые балансы завода составляются в Гкал или Гдж за год или за 1 ч работы непрерывно работающего предприятия. Количества тепла выражают также в условном топливе, имеющем теплоту сгорания 7 ООО ккал/кг-, особенно в условном топливе удобно представлять тепловой баланс в том случае, если завод работает на разных видах топлива. Абсолютные и даже огносительные расходы тепла, характерные для. данного завода, непосредственно нельзя сопоставлять даже с данными аналогичного завода, так как цифры баланса зависят от многих причин от производительности предприятия, его технической оснащенности и организации производства, а также от вида используемого топлива. Сравнение может быть произведено только при анализе особенностей того и другого предприятия. [c.221]

Из теплового баланса ферритной печи видно, что 35,6% тепла теряется с раскаленным рритом, а 29,0%—с отходящими дымовыми газами. Естественно, что при снижении тепловых потерь и использовании теряемого тепла значительно уменьшится расход топлива на обжиг и повысится производительность ферритной печи. [c.87]

Если внешние условия изменились, например повысилась температура наружного воздуха, то это вызовет возрастание тепло-притока Ст, как следует из выражения (1.4), и его превышение над теплоотводом Со. в результате чего произойдет повышение температуры воздуха в помещении. Последнее, в свою очередь, вызывает рост теплоотвода, характеризуемого выражением (1.5). Но повышение температуры воздуха будет замедлять рост теплопритока через ограждения до тех пор, пока теплоприток не срайняется с растущим теплоотводом (т. е. возрастающей производительностью испарителя) при новом значении температуры Такое самовыравнивание температуры охлаждаемого помещения (объекта) не всегда решает задачу регулирования этого параметра. Величина саморегулируемого параметра может выйти за установленные в данном случае пределы, и для ее сохранения внутри этих пределов надо располагать соответствующими средствами. Если из уравнения теплового баланса (1.6) найти величину равновесной температуры воздуха в помещении [c.15]

При мгновенном испарении конденсата, полученного из труб чатого кипятильника первого корпуса, в трубчатом кипятиль й ике второго корпуса и т. д., производительность и испаритель йая способность будут наибольшими в самом холодном корпусе Ёсли все корпуса имеют одинаковые размеры, при таком нерав номерном распределении тепла можно получить готовый про дукт с кристаллами меньшего размера. Кроме того, возрастают потери с соковым паром и образуются кристаллические осадки в корпусе с максимальной нагрузкой. Таким образом, при установке многокорпусных кристаллизаторов следует изготавливать каждый корпус различного размера. Если конденсат используется для предварительного нагревания питающего раствора, то тепловой и материальный балансы можно рассчитать так, чтобы обеспечить примерно одинаковую производительность каждого корпуса. [c.212]

При остановке аппарата сначала прекращают подачу высушиваемого материала, а затем выключают пар. Скорость вращения вальцов равняется 5,3—5,7 об/мин, скорость вращения шнеков досушивателей 38—41 об/мин. Остаточная влажность после, подсушки на вальцах колеблется в довольно широких пределах для азокрасителей составляет от 10 до 40% при начальной влажности ласты от 62 до 68%. Производительность сушилки по испаренной влаги при сушке азокрасителей составляет 200—360 /сгна всю поверхность нагрева в час, или 20—37 кг/ж час (в среднем 28). Температура красителя на вальцах колеблется от 53 до 78° при давлении греющего пара 2,5—3 ат. Расход пара 1,2—1,5 кг кг испаренной влаги. Тепловой баланс сушилки выражается следующими цифрами расход тепла на испарение влаги 83—98%, на нагрев материала и воздуха 0,04—0,6% потери тепла в окружающее пространство— от 2 до 17%. Тепловой коэфициент полезного действия сушилки составляет, таким образом, в среднем около 93%. Приведенные цифры показывают, что двухвальцовая вакуум-сушилка представляет собой высокопроизводительный аппарат существенными недостатками аппарата является непригодность его для сушки густых паст и трудность полной сушки материала. [c.282]

Расход воздуха равнялся 20—23 кг кг выпаренной влаги, производительность сушилки составляла по выпаренной влаге 60—70 кг/м час, унос материала при скорости воздуха 1,0—1,2 м1сек не превышал 6% продолжительность сушки материала с влажностью 32—37% при длине барабана 2 м, скорости его вращения 9 об/мин, заполнении на 8—10% и гфи угле наклона к горизонту 1° составляла 16 мин. Тепловой баланс сушки выражался следующими цифрами израсходовано тепла на испарение влаги от 40 до 50%, потеряно тепла с отходящим воздухом от 36 до 44%, потеряно [c.305]