Теплопередача шнековых

Шнековые кристаллизаторы — желобы с закругленным днищем длиной 12 —25 м, шириной 0,5—0,7 м, установленные с небольшим уклоном, по которым течет раствор (суспензия) и более медленно передвигаются осевшие на дно кристаллы для их перемещения в желобе имеется медленно вращающийся лопастной или ленточный (спиральный) шнек. Корыто шнекового кристаллизатора снабжено водяной рубашкой. Коэффициент теплопередачи находится в пределах 60—150 Вт/(м -К). Для получения крупных кристаллов [c.251]

Нагрев продукта в момент запуска происходит за счет теплопередачи, а в дальнейшем — за счет тепла, образующегося в результате трения между продуктом, шнеком и шнековой втулкой. Выпрессованная полужидкая масса за счет перепада давления при выходе из отверстия формующей матрицы взрывается с диаметра 3 мм до диаметра 8... 12 мм. [c.646]

Недостаток шнековых кристаллизаторов — возможность образования кристаллической фазы на охлаждающей поверхности, в результате чего резко снижается интенсивность теплопередачи, и их малая удельная производительность. [c.101]

В работе [67] описан процесс непрерывной очистки 95%-но-го л-крезола от примесей. Выл использован шнековый кристаллизатор с поверхностью теплопередачи 7,2 м . При нагрузке по исходной смеси / = 570 кг/ч, коэффициенте рециркуляции Пр = 22 был получен продукт, содержащий 99,6% /г-крезола с выходом 63%. В рециркулирующей суспензии содержалось около 33% кристаллической фазы. [c.102]

Аппарат с вращающимся кожухом и шнековый конвейер можно рассматривать как сосуды с непрерывным перемешиванием. Периодически действующий аппарат для плавления и сосуд с перемешиванием (рис. 1У-37, а к Ь) имеют свой режим теплопередачи, описываемый уравнением [c.304]

Шнековые аппараты. На рис. 1У-39 показаны основные способы использования этого широко распространенного класса оборудования для нагревания или охлаждения через стенку. Такой аппарат для целей теплопередачи можно рассматривать аналогично сосуду с непрерывным перемешиванием (см. выше). На рис. [c.310]

Пластикация в шнековых конструкциях осуществляется в результате теплопередачи от внешних нагревателей цилиндра и внутреннего выделения тепла в каналах шнека за счет сдвиговых усилий. В шнековых конструкциях материал подвергается интенсивному перемешиванию. Это позволяет выравнивать температуру по сечению подготовленного материала. Однако некоторая температурная неоднородность по длине порции, подготовленной для впрыска, сохраняется. [c.10]

Способы выделения кристаллов из упаренных растворов довольно разнообразны. Не останавливаясь подробно на описании конструктивных особенностей, укажем некоторые типы применяемых для этой цели аппаратов. Широко, например, известны одновальные или двухвальные шнеки-кристаллизаторы с охлаждающей водяной рубашкой. В таких аппаратах путем медленного охлаждения выделяют достаточно крупные кристаллы мочевины, которые в основной своей массе могут задерживаться на фильтрующей сетке центрифуги. Следует также отметить, что кристаллизации в этих шнеках подвергаются растворы относительно небольшой концентрации (75—80%), упарка которых благодаря применению разрежения (остаточное давление 100— 110 мм рт. ст.) ведется при довольно низкой температуре (около 80°С). Если к тому же, наряду с мягкими условиями процесса выпаривания, соблюдается принцип кратковременности пребывания раствора в зоне горячих поверхностей, кристаллическая мочевина может быть получена с минимальным содержанием биурета. Однако применение шнековых кристаллизаторов ограничивается установками небольшой мощности ввиду громоздкости этих аппаратов, недостаточной поверхности охлаждения, весьма низкого коэффициента теплопередачи и невысокой производительности. [c.101]

Макрокинетические факторы, влияющие на кинетику процесса в промышленных реакторах, весьма многообразны. Так, адгезия продукта к поверхности может резко изменить условия теплопередачи во времени, недостаточная очистка сырья от воздуха — привести к развитию окислительной деструкции при повышенных температурах, применение шнековых устройств и насосов для транспортировки концентрированных растворов и расплавов полимеров — к механодеструкции полимерных цепей и изменению МВР. [c.131]

Коэффициент теплопередачи К в общем случае может быть определен из уравнения (34). При ориентировочных расчетах его значение для шнековых и барабанных кристаллизаторов с водяным охлаждением может быть принято в пределах 90— И5 вт1 м -град) или 75—100 ккал/ м -ч-град), а для качающихся кристаллизаторов и барабанных с воздушным охлаждением— в пределах от 6 до 25 вт/ м" град) или от 5 до 20 ккал/ м ч град) [23, 25]. [c.176]

Наконец, большее предпочтение отдается шнековым реакторам при необходимости более равномерного распределения температур в слое материала и более строгого температурного контроля процесса. Поскольку корпус печи неподвижен, то подводить и отводить тепло в этом случае можно с помощью жидкого теплоносителя, что значительно улучшает теплопередачу и снижает потери тепла. Чаще, однако, используют внешние электрические нагреватели или погружные нагревательные элементы. [c.241]

Во вращающихся и шнековых реакторах урановой промышленности, интервал рабочих температур для которых составляет примерно 200—800° С и для обогрева которых применяют электропечи, необходимо учитывать все виды теплопередачи. Суммарный процесс может быть разбит на следующие стадии. Тепло, генерируемое в электрических печах сопротивления, излучением и в небольшой степени конвекцией передается наружной поверхности печи и, благодаря высокой теплопроводности материала реторты, ее внутренней поверхности. Перерабатываемый материал нагревается за счет излучения от открытой поверхности реторты, а также теплопроводности при контакте материала с закрытой поверхностью реторты и излучения через тонкую газовую прослойку. Распространение тепла в слое кускового материала также осуществляется теплопроводностью, которая интенсифицируется перемешиванием слоя при вращении печи или шнека. [c.257]

Необходимость в использовании определенных закономерностей, особенно для проектирования больших шнековых прессов, легко объяснима. Крупные прессы выпускаются, конечно, не в таком количестве, как прессы среднего и малого типов для их конструирования и изготовления имеется относительно немного экспериментальных данных, которые в большинстве случаев могут быть применены с рядом весьма разнообразных допущений. С другой стороны, именно при больших диаметрах шнека, примерно свыше 120 мм, неправильное проектирование (например, шнека диаметром 200 мм и длиной 200 = 4 м) приводит к значительным материальным убыткам. Первые попытки выведения законов подобия одношнековых прессов содержатся в работах 1952—1953 гг. [116— 117]. Однако эти попытки лишь частично удовлетворяли требованиям и возможностям практики. Исходя из исследования термодинамических процессов, особенно проблем преобразования энергии и теплопередачи [118], в более поздней работе автора настоящей книги была приведена достаточно полная система законов моделирования для проектирования и использования одношнековых прессов при переработке пластмасс, которая охватывала всю область возможных способов работы между чисто теплопроводно-конвекционным и чисто адиабатическим режимами [67]. [c.136]

Прп содержании растворителя, превышающем 50%, такая технология, однако, становится нерентабельной, если исходить из холодных растворов, которые должны разогреваться только в первой секции шнекового испарителя. Вследствие nnsKoii вязкости среды энергия привода практически пе может подводиться к раствору н приходится рассчитывать иск.тючительно на теплопередачу через стенку корпуса шнека. С помощью двухшнековон машины модели 2000, оборудованной шнеком диаметром 51 мм, при отношении длины к диаметру (так называемой относите.льной длине рабочего органа), равном 48 1, и конструкции корпуса, показанной на рис. 104, [c.162]

Кристаллизаторы с ленточными мешалками изготавляют в виде отдельных секций длиной 3—4 м, которые последовательно соединяют между собой. При большой длине кристаллизатора секции располагают одну над другой [3], Хладоагент движется противотоком к кристаллизующейся смеси. Коэффициент теплопередачи от кристаллизующейся смеси к хладоагенту составляет 60—150 Вт/м К [2]. Эти аппараты так же, как п обычные шнековые кристаллизаторы, имеют малую удельную [c.102]

Реакторы и смесители. Смешение компонентов - важнейший элемент многих производственных процессов. Стадии омыления жировых компонентов и диспергирования мыла и других составляющих в масле являются одними из основных и наиболее сложных и ответственных при производстве мыльных смазок. Как правило, проведение этих стадий совмещают в одном аппарате. В полунепрерывных и ряде непрерывных процессов для указанных операций применяют вертикальные аппараты емкостью до 16 м с конусными или сферическими днищами, снабженные рубашкой для обогрева и механическими перемешивающими устройствами. Применяются рамные, лопастше, якорные, турбинные, шнековые, винтовые и т.п. мешалки. Для обеспечения высоких коэффициен "ов теплопередачи меиалки оборудуют скребкам очищаю- [c.33]

Активность (реакционная способность) исходной трехокиси урана также влияет на выбор температуры восстановления. Если трехокись активна, скорость восстановления нри онределенной температуре будет высокой это приведет за счет экзотермичности процесса восстановления к значительному тепловыделению. Так как теплопередача в аппаратах со шнековым перемешиванием сравнительно малоинтенсивна, температура частиц резко повысится, что в конечном итоге приведет к спеканию материала. Поэтому температурный режим процесса выбирается с учетом всех этих факторов. [c.245]