Коэффициент потерь

X — коэффициент потерь на трение. [c.46]

На основе выражений (2.8)—(2.12), определяющих обобщенный политропный процесс, можно, как это будет показано ниже, проводить расчеты параметров вещества для процессов с заданными значениями КПД или коэффициентов потерь. Определенным недостатком является то, что эти трансцендентные уравнения не могут быть решены в явном виде, однако на практике можно реализовать относительно простые схемы их итеративного решения с помощью ЭВМ. [c.59]

КПД И КОЭФФИЦИЕНТЫ ПОТЕРЬ ЭЛЕМЕНТОВ СТУПЕНИ [c.59]

Для решения прямой задачи должна быть известна зависимость коэффициента потерь лопаточного диффузора от угла натекания на лопатки и числа Маха при входе [c.97]

Связь между политропным КПД и коэффициентом потерь неподвижного конфузора выражается соотношениями [c.62]

Коэффициент потерь рабочего колеса определим как отношение потерянной работы к кинетической энергии при входе в рабочее колесо в относительном движении (скорость Шх выбрана в качестве характерной потому, что она является наибольшей по величине и определяет режимы работы решетки колеса) [c.63]

КПД рабочего колеса и коэффициент потерь связаны соотношением [c.64]

Коэффициент потерь диффузора определим как отношение потерянной работы к кинетической энергии при входе в диффузор [c.66]

Коэффициенты, учитывающие потери на протечки и трение в безразмерном виде, могут быть записаны проще. Известное выражение для коэффициента потерь на протечки [43] [c.82]

В запись коэффициента потерь па трение, данную в работе 143], необходимо внести изменения, связанные с тем, что при наличии закрутки потока теоретическая работа определится уравнением (2.27), тогда [c.82]

После решения системы (И) определяют энтропию в выходном сечении участка н -- 0 f (ро. То), коэффициент потерь входного устройства совместно с ВРА o и коэффициент расхода фоГ [c.87]

Особенность решения прямой задачи состоит в том, что все параметры при входе в колесо (сечение 0) и на лопатки (сечение I) известны, а все параметры прн выходе нз колеса подлежат определению, Поэтому предварительно определяют угол натекания потока па входные кромки лопаток колеса t l "= Рг, — Р,, коэффициент потерь в рабочем колесе по зависи.мости (3,20) и потерянную работу в колесе В качестве первого прибли- [c.93]

Далее следует найти недостающую безразмерную скорость Ф4 = с 1п2, температуру Г4 = / p , г ), энтропию 54 == / (р , Т ), коэффициент потерь лопаточного диффузора и число Маха [c.97]

Таким образом, коэффициент потерь лопаточного диффузора можно было бы представить в виде [c.155]

Полученных из решения этой системы данных достаточно для определения фз, и аз. При определении коэффициента потерь на участке 2—4 потерянную работу лучше относить к кинетической энергии при входе на лопатки и оценивать в зависимости от угла натекания з и числа Маха М , так как определять протяженность характеристики по расходу будет именно лопаточный диффузор [c.99]

Решение прямой задачи, если известен вид зависимости для коэффициента потерь 2-1 = / (ь, приводит к несколько [c.99]

Далее определяют температуру Т = f (рв, ig), скорость звука Яб = / (Тб, рб), число Маха М , = ja , и безразмерную скорость Фв = Ui, энтропию Se = / (Га, Ре) и коэффициент потерь ОНА [c.100]

Отметим, что вследствие незначительного изменения скорости в ОНА может оказаться, что Тц х п процесс течения близок к изотермическому. В этом случае коэффициент потерь следует находить иначе, определяя среднюю температуру процесса как среднее арифметическое, в результате чего формула для коэффициента потерь примет более простой вид [c.100]

Коэффициент потерь выходного устройства находят по формуле (3.28) или (3.29), в которых соответствующим образом изменяют индексы при величинах. [c.101]

При решении прямой задачи необходимо располагать зависимостью для коэффициента потерь выходного устройства = = / ( 4). с помощью которой определяют потерянную работу [c.101]

Коэффициент потерь колеса. В результате эксперимента зависимость коэффициента потерь колеса от угла натекания потока на лопатки получается для каждого фиксированного значения М [c.146]

Зависимость для коэффициента потерь колеса (4.5) описывает двумерную поверхность с переменными границами, так как каждому значению (рис. 4.15) соответствует свое предельное значение угла натекания и, значит, наибольшая для данного режима производительность. При экстраполяции характеристик, связанных уравнением (4.5), необходимо оценивать предельные значения 1 для каждого условного числа Маха Мц, чтобы получить данные, приближенно отражающие физическую картину течения. [c.147]

С уменьшением угла натекания 1, что соответствует росту производительности, коэффициент потерь колеса увеличивается в тем большей степени, чем выше Мш,. Это особенно заметно у колес с углами р л = 4 -1 и рал = 63°, имеющих наименьшую площадь входных сечений и связано с ростом числа Маха Оценка уровня значений может быть проведена с помощью уравнения (4.12), в котором надо вместо М Р нВ записать Рхе И Ои-152 [c.152]

Для безлопаточных диффузоров, отличающихся только шириной, возможно обобщение зависимостей коэффициента потерь от режима работы диффузора. Г. Н. Ден [14] показал, что при Мс, 0,3 характеристики безлопаточных диффузоров с параллельными стенками, у которых относительная ширина изменялась в пределах 63 = б, = [c.157]

Обратный направляющий аппарат. Скорости газа в обратном направляющем аппарате (ОНА) обычно невелики, а числа Маха Мс при входе иа лопатки не превышают 0,2—0,3. Поэтому коэффициент потерь ОНА является одномерной зависимостью t4-e = / ( 4)- Типичная характеристика ОНА показана на рис. 4.24 [14], причем для того чтобы ее получить, необходимо проводить исследования с безлопаточным диффузором или с лопаточным, имеющим поворотные лопатки. При исследовании ОНА в ступени с лопаточным диффузором, имеющим неподвижные лопатки и, значит, практически постоянный угол потока при входе в ОНА, может быть получена только одна точка этой характеристики. [c.159]

Коэффициент потерь выходного устройства — улитки или кольцевой камеры, работающих обычно при малых значениях Мст, можно считать зависящим только от производительности и представлять в виде Ст-к = f ( ) Типичная характеристика улиток приведена на рис. 4.28 (14). [c.163]

Коэффициент потерь неподвижного конфузора определим как отношение потерянной работы к кинетической энергии потока в выходном сечении, где скорость достигает наибольшего значения. Это обусловлено тем, что при приближении скорости к ско-)ости звука потери в конфузоре могут существенно возрасти. Лоэтому и при экспериментальных исследованиях и при расчетах важно связать увеличение потерь с запиранием выходного сечения. С учетом (2.9) выражение для коэффициента потерь конфузора можно представить в виде [c.61]

Связь между коэффициентом изоэнтропности и коэффициентом потерь выражается соотношениями [c.63]

Коэффициент потерь в адиабатном процессе с подводом механической энергии извне определим срагзу для рабочего колеса — единственного элемента проточной части центробежного компрессора, в котором такой процесс реализуется. Поэтому потерянную работу отнесем, как обычно, к кинетической энергии потока при входе в колесо в относительном движении [c.78]

Заметим, что. чдесь дробь всегда меньше нуля, так что < I. Коэффициент потерь конфузорного, энергетически изолированного течения представляет собой отношение потерянной работы к кинетической энергии потока в выходном сечении [c.79]

Формула для коэффициента потерь в диффузоре имеет вид, апало1Ичный выражению (2.67), с той лишь разницей, что в знаменателе стоит кинетическая энергия потока при входе в диффузор [c.80]

Безлопаточный диффузор всегда имеется в центробежном компрессоре или в виде самостоятельного диффузора, или в виде безлопаточного кольцевого участка, предшествующего лопаточному или канальному диффузору. Если радиальная протяженность кольца невелика, то кольцевой безлопаточный участок можно рассматривать совместно с лопаточным или канальным диффузором, однако в этом случае все потери правильнее определять в зависимости от угла натекания потока и числа Маха М , по абсолютной скорости при входе на лопатки. Для определения этих величин все равно необходимо оценить изменение параметров прн движении газа по кольцевому безлопаточиому участку, которое может быть значительным, особенно если его ширина Ь- больше иифпны колеса Ь,. В последнее время в холодильных центробежных компрессорных машинах получили распространение комбинированные диффузоры, представляющие собой сочетание довольно протяженного безлопаточного диффузора и лопаточного, у которого Оз =1,4. В этом случае каждый диффузор должен рассматриваться отдельно и коэффициенты потерь следует оценивать по кинетической энергии при входе в каждый диффузор. [c.94]

Решение прямой эадти возможно, если известен вид зависим мости для коэффициента потерь ОНА, которую, учитывая малые значения чисел Маха прн движении газа в ОНА, можно представить как функцию только от одного режимного параметра — угла потока при входе = / (04). Угол отставания потока от лопаток ОНА при выходе, как уже отмечалось выше, можно при пять равным = 3- 7°. После этого, приняв в качестве первого приближения р, = р4, необходимо решить систему уравнений, подобную системе (XI) для лопаточного диффузора [c.101]

OMxWENT Если ИД = О, то коэффициент потерь ДЗИТКР может быть задан при входе в процедуру. Если ИД = 1, то ДЗИТКР определяется одномерной аппроксимацией вида = = /(Ме, ), если ИД = 2 — двумерной аппроксимацией вида н к = / (Мс , Этим охвачены все возможные случаи, однако если заранее известно, как будут выполняться расчеты, то следует оставить только необходимое обращение к процедуре определения коэффициента потерь [c.185]

Для перехода к расчету параметров потока во входном устройстве -й ступени введен переключатель ДЗ (I ]. Он содержит пока всего одну метку Д31, что соответствует одноступенчатому варианту. Операторы ]3—15 определяют параметры потока на участке н—9, операторы 16—18 — на участке 9—0. Оба обращения к процедуре ПАТР предусматривают определение коэффициента потерь двумерной аппроксимацией, поэтому ИД = 2, а параметры В1 и С1 приняты равными нулю. Параметры NH9,. .., АН9 и N90,. .., А90 определяют массивы коэффициентов аппроксимаций, по которым следует проводить вычисления. Площадь F9 при выходе из решетки ВРА должна быть известна перед входом в процедуру ВХОДУСТР, поэтому в первом обращении к ВРА принято ИР = 0. Площадь потока F0 (Р ) рассчитывается непосредственно в теле процедуры ПАТР, поэтому при втором обращении HF = 1. Значения углов ТЭТАЛ (0л) и ТЭТАО (Во) должны быть найдены перед входом в процедуру. Если ступеней больше одной, то в переключательный список нужно ввести необходимые метки Д32, ДЗЗ,. .., а после оператора 18 под этими метками снова записать обращение к процедурам ПАТР, введя в них соответствующие формальные параметры, и завершить каждую группу обращений переходом к метке М2 [c.188]

Здесь также предусмотрена возможность расчета многоступенчатого компрессора, но пока переключательный список имеет только одну метку Д31, за которой расположено обращение к процедуре определения коэффициента потерь (ДЗИТ02) по углу натекания (УГАТРК) и числу Маха Мц,, (MW1). [c.190]

OMMENT Если оказывается, что заданный коэффициент потерь был выше предельного, то печатаются диагностика, оба значения потерянной работы и значение ХБ1 коэффициента расхода, отображенного в интервал (—1, 1), что дает возможность оценить выход ф.,, за границы аппроксимации [c.192]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология