Коэффициент загрязнения

Коэффициенты загрязнения поверхности теплообмена--10 [c.159]

Кривые па рис. 13.4 относятся к чистым поверхностям. Для учета наличия на поверхности трубы пленки грязи, продуктов коррозии или отложений, обычно вводится коэффициент 0,85. Некоторые значения коэффициентов загрязнений для характерных условий расположения станций приведены в табл. П3.4. Следует отметить также, что в теплых районах воду перед подачей в конденсатор хлорируют, чтобы избежать загрязнения конденсатора микроорганизмами. Рост большинства микроорганизмов можно прекратить, если поднять температуру поверхности свыше 50 С, но это обычно неэкономично. [c.251]

Коэффициент загрязнения учитывает наличие накипи, ржавчины и других загрязнений, которые образуются на поверхности, и влияние, которое они оказывают на теплопередачу. Обычно, если коэффициент загрязнения составляет, напрнмер, 2, то фактически = 0,002, т. е. в расчетах он принимается как А з-ЮОО. В зависимости от условий работы оборудования коэффициент загрязнения изменяется в широких пределах. Б данной книге рассматриваются случаи, когда коэффициент загрязнения редко превышает 2. При применении I качестве хладагента воды, прошедшей соответствующую подготовку, а также при переработке природного газа и легких углеводородов, не содержащих сернистых соединений, коэффициент загрязнения принимается равным единице. [c.158]

Интенсивность уноса сажи должна определяться соотношением сил, удерживающих частицы сажи у поверхности, и сил трения в потоке газа. В процессах переноса частиц значительную роль может играть явление термофореза, вызванное наличием большого градиента температуры вблизи степки котла. В работе [34] найдена зависи>гость коэффициента загрязнения е от массовой скорости 17 (данные получены па опытно-промышленной установке газификации сернистого мазута) при содержании сажи в газе 3,5 г/м (рис. 68). Для другой концентрации сажи в газе г, г/м ) вводят поправочный коэффициент К . Зависимость поправочного коэффициента от концентрации сажи в газе дана на рис. 69. [c.168]

Коэффициент загрязнения поверхности теплообмена [c.471]

Де Л з , А"з2 — коэффициенты загрязнения поверхности, омываемой соответственно потоками 1 и 2. [c.158]

Рис. 68. Зависимость коэффициента загрязнения е от массовой скорости Гщ при содержании сажи в газе 3,5 г/м .

Ф — коэффициент сохранения тепла ф — среднее значение коэффициента тепловой эффективности, равное произведению углового коэффициента экрана X, зависящего от конструкции, на коэффициент загрязнения труб, гр = х . [c.92]

По данным [Л. 4-1], коэффициент загрязнения нельзя считать постоянным, так как он зависит от толщины слоя золовых отложений на экранных трубах и, частично от величины тепловых потоков. [c.211]

Таблица П.3.4 Коэффициент загрязнения для теплообменной аппаратуры

Коэффициенты загрязнения для ВОДЫ [c.335]

Коэффициенты загрязнения для других веществ при температуре греющей среды 240 —400° Р [c.335]

Температура загрязненных радиационных поверхностей может составлять 700—800° С. Отсутствие каких-либо данных по> значениям коэффициентов загрязнения в топках при сжигании водоугольных суспензий поставило вопрос о необходимости их экспериментальной оценки. [c.41]

Отношение опытного коэффициента эффективности ф к коэффициенту эффективности абсолютно черного экрана яро определяет коэффициент загрязнения экранов [c.43]

Непосредственные измерения тепловых потоков радиометрами в районе экранов показали, что в этом случае коэффициенты загрязнения изменяются в пределах 0,564—0,598 (среднее значение 0,57). Таким образом, расхождение средних значений коэффициентов, найденных двумя способами, не превышает 5%. Такое расхождение обусловлено различными условиями проведения опытов и практически находится в пределах точности методики, принятой для измерения температур в топке. [c.44]

Уместно заметить, что при пылеугольном сжигании каменных углей опытные коэффициенты загрязнения составляют 0,45, кри сжигании антрацитов и тощих углей — 0,4, а для слоевых топок 0,7. Сравнение этих коэффициентов в условиях различных [c.44]

В нормативном методе теплового расчета парогенераторов влияние загрязнения экранных труб на условия теплообмена в топке учитывается условным коэффициентом загрязнения [Л. 4]. При этом величина считается постоянной при сжигании данного вида топлива в конкретном топочном устройстве. Исходя из двухслойной структуры золовых отложений условный коэффициент загрязнения топки удобно, как показано в [Л. 189], представить в виде [c.181]

Условный коэффициент загрязнения топки не только учитывает влияние теплового сопротивления слоев золовых отложений на лучистый теплообмен в топке, но является величиной, включающей в себя и другие неучтенные в расчете параметры процесса. [c.181]

Коэффициент загрязнения для всех рассматриваемых пылесланцевых топок рассчитан при М=0,4 [Л. 4]. [c.182]

Из теории образования на экранных поверхностях нагрева плотных золовых отложений следует, что скорость их роста определяется количеством оставшихся при каждом цикле очистки (обдувки) на экранах рыхлых отложений, т. е. эффективностью очистки. Зная изменение во времени т условного коэффициента загрязнения, обусловленное ростом плотного слоя отложений, а также уменьшение этого коэффициента в результате нарастания рыхлого слоя отложений в интервале времени между двумя очистками топки, можно коэффициент эффективности очистки оценить следующим образом [c.184]

Темп роста плотных золовых отложений на экранных поверхностях в менее теплонапряженной топке с фронтальным расположением горелок парогенератора ТП-67 равно примерно 3,5-10" м2-К/(Вт-ч). Таким образом, скорость роста теплового сопротивления плотных золовых отложений в топке парогенераторов ТП-67 и ТП-101 происходит менее интенсивно, чем в топке парогенератора ТП-17. Эти данные согласуются с кривыми изменения во времени условного коэффициента загрязнения топок парогенераторов ТП-17 и ТП-67. [c.187]

На рис. 8-12,в по данным [Л. 209] приведены температура газов на выходе из топки в то" и условный коэффициент загрязнения о(т ) топки пылесланцевого парогенератора ТП-67 непосредственно после цикла водяной очистки экранов дальнобойными аппаратами со строчной разверткой струи. [c.296]

При определении объемов воздуха и продуктов сгорания по приведенным характеристикам погрешность в большинстве случаев меньше 1% ( 3-8,в). Погрешность, равная 1% при определении объемов и соответственно скорости газов, сказывается на коэффициенте теплопередачи примерно лишь на 0,5—0,6% (с учетом сглаживающего влияния коэффициента загрязнения). Такая погрешность в 3—4 раза меньше допустимых по нормам расхождений между тепловосприятием по балансу и теплообмену (( б и С т) при поверочных расчетах [Л. 7] отдельных ответственных элементов парогенератора (ширма, конвективный перегреватель) [c.161]

Коэффициент загрязнения ё конвективных поверхностей нагрева при среднегодовой теплопроизводительности котла [c.80]

Все величины, входящие в эти формулы, определяются так же, как в действующем нормативном методе [Л. 72] за исключением С и йф. В данном случае = /х — действительный коэффициент загрязнения экранов, а не условный, который принят в действующем нормативном методе. [c.93]

Коэффициент загрязнения лучевоспринимающих поверхностей, учитывающий понижение тепловосприятия за счет загрязнений или закрытия изоляцией экранов, принимается по табл. 17. Для двухсветных экранов и ширм, расположенных в топке (не в выходном окне топки), уменьшается на 0,1 по сравнению с величиной для настенных экранов. [c.93]

Коэффициент загрязнения лучевоспринимающих поверхностей [c.93]

Для расчета теплопередачи через стенку, на которой осаждаются различные примеси, содержащиеся в жидкостях, на основе данных практики были установлены коэффициенты загрязнения поверхностей нагрева для некоторых широко применяемых жидкостей. Значения их приведены в табл. 40 в виде сопротивления — [c.159]

Роль таких коэффициентов выполняет условный коэффициент загрязнения а в некоторых случаях, видимо, также и коэффициент р, который учитывает влияние степени заполнения топки светящимся факелом и характера температурного поля на эффективную степень черноты факела. [c.376]

Условный коэффициент загрязнения определяли по формуле [c.389]

Определить поверхность нагрева и основные конструк-тргоные размеры горизонтального подогревателя с и-образными трубами, в котором трансформаторное масло нагревается насыщенным водяным паром давлением Р, МПа (рис. 4.2). Масло О нагревается от до 1 , перемещаясь со скоростью 1 м/с внутри латунных труб диаметром мм. Коэффициент загрязнения поверхности труб т], = 0,8. Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м К). [c.58]

Котел-утилизатор, установленный на выходе из реактора получения синтез-газа, работает в весьма жестких условиях, так как температура поступающего газа достигает почти 1370°С и в нем содержится высокая концентрация непревра-щенных частиц углерода. Разработаны проектные решения, при которых эти трудности устраняются а) регулированием гидравлики газового потока для предотвращения чрезмерного загрязнения поверхностей б) принятием высокого коэффициента загрязнения при расчете в) разработкой конструктивных устройств и изменением гидравлики процесса для предотвращения заноса входной зоны. Как и следовало ожидать, коэффициент загрязнения поверхностей со, стороны газа изменяется в зависимости от гидравлики аппаратуры. [c.184]

Далее, условный коэффициент загрязнения лучевос-принимающих поверхностей, учитывающий снижение температуры за счет загрязнений, принимается при сжигании мазута для открытых гладкотрубных и плавниковых экранов по нормативному методу равным 0,9, а по уточненному методу — 0,6. [c.211]

Сопоставление и анализ данных по результатам теплотехнических испытаний показывают, что в пределах исследованных топливных нагрузок при различных режимах коэффициент загрязнения лучевоспринимающих поверхностей при сжигании водоугольных суспензий из угля марки Г колебался в пределах 0,57—0,64 (среднее значение 0,6), а при сжигании водоугольных суспензий из угля марки Т — 0,53 — 0,6 (среднее значение 0,57). Зависимость опытных коэффициентов загрязнения от тепловой нагрузки топки для исследованных суспензий представлена на рис. 1, б, в, из которого следует, что величина практически не зависит в рассматриваемых условиях от тепловой нагрузки котла SQPи может быть принята равной 0,57 для угля марки Т и 0,6 для угля марки Г. [c.44]

Экранные трубы парогенераторов среднего давления при паровой очистке их с частотой 1—2 раза в смену являются относительно чистыми. Условный коэффициент загрязнения лучевоспринимающих поверхностей нагрева топок этих парогенераторов после обдувки колеблется в пределах 0,72—0,82 [Л. 189]. Только фронтовая стена и около 60 — 70% боковых стен покрываются тонким СЛ061М отложений толщиной 0,2— 0,3 мм. Располагаются эти отложения, в основном, на противоположных действию обдувочных струй сторонах труб. Задняя стена и остальная часть боковых стен (30—40%), возле которых температура газов более высокая, покрываются твердыми отложениями. [c.140]

Для топок пылесланцевых парогенераторов среднего давления условный коэффициент загрязнения равен о(т)=0,72—0,82 и снижается со временем медленно. Коэффициент о(т) за 1000 ч эксплуатации этих топок снижается в среднем на 0,01—0,02. Такие высокие значения условного коэффициента загрязнения топок парогенераторов среднего давления вызваны, с одной стороны, неинтенсивным загрязнением экранных труб плотными несдуваемыми золовыми отложениями, а с другой стороны — небольшими абсолютными размерами топок. [c.182]

Возможное максимальное значение условного коэффициента загрязнения топки при чистом состоянии экранов парогенератора ТП-67 (ТП-101) не выше, чем о(т)=0,40—0,45, а для топки парогенератора ТП-17 —0,65—0,70. Таким образом, эти цифры подтверждают, что условный коэффициент загрязнения топки учитывает не только влияние загрязнения экранов золовыми отложениями на условия теплообмена, а также и аэродинамику, тепловую форсировку др и абсолютные размеры топки. Для сравнения тепловосприятий поверхностей нагрева топок различных конструкций можно условно использовать кажущееся удельное теплонапряжение стен, т. е. отношение тепловыделения в топке к ее полной поверхности стен i7iI = BQт/f т Оказывается, что при одном и том же значении дн тепловосприятие экранов топки парогенератора ТП-17 выше, чем экранов парогенераторов ТП-67 и ТП-101. Так, например, при 7я=200—220 кВт/м отношение дэ1дн (<7э — тепловосприятие экранов) для топки парогенераторов ТП-17 и ТП-67 равно соответственно 0,25—0,30 и 0,20—0,25. [c.183]

Для внесения изменений в существующие методы и разработки новых физически более обоснованных методов расчета теплообмена в топках необходимы данные по механизму образования отложений на экранных поверхностях нагрева, теплофизическим свойствам отложений, величинам коэффициентов тепловох эффективности экранов, условным коэффициентам загрязнения и зависимости их от времени работы, равномерности распределения падающих и обратных лучистых потоков по ширине и высоте экранированных топочных стен и др. при сжигании различных видов топлива. [c.377]