Коэффициент влияние загрязнений

Из примера ясно огромное влияние загрязнения поверхности нагрева на теплопередачу, особенно в случаях больших эначений коэффициентов теплоотдачи с двух сторон поверхности нагрева. [c.223]

В уравнении для определения коэффициента теплопередачи k необходимо правильно оценить влияние загрязнения (инкрустации) поверхности нагрева с учетом свойств теплоносителей. [c.228]

На рис. 274 приведена карта Советского Союза по атмосферной коррозии железа применительно к условиям сельской местности. Аналогичные карты составлены также для цинка, кадмия, меди и алюминия. Влияние загрязненности атмосферы и других факторов на скорость атмосферной коррозии металлов может быть учтено введением соответствующих поправочных коэффициентов, что позволяет, по А. И. Голубеву и М. X. Кадырову, прогнозирование коррозии металлов в атмосферных условиях. [c.383]

В промышленных аппаратах поверхность теплообмена обычно покрыта слоем окислов, накипи, осадков, пригара или других загрязнений, создающих дополнительные термические сопротивления. При вычислении коэффициента теплопередачи К наибольшие трудности возникают в определении термического сопротивления указанных загрязнений (/ з = бз/Лз), так как толщина и коэффициент теплопроводности слоя загрязнений обычно не известны. В связи с этим в расчетной практике нашел применение способ косвенного учета влияния загрязнений введением коэффициента использования поверхности теплообмена ф. [c.151]

Иногда влияние загрязнений учитывают другим, косвенным методом — путем введения коэффициента использования поверхности теплообмена [64]. [c.468]

В нормативном методе теплового расчета парогенераторов влияние загрязнения экранных труб на условия теплообмена в топке учитывается условным коэффициентом загрязнения [Л. 4]. При этом величина считается постоянной при сжигании данного вида топлива в конкретном топочном устройстве. Исходя из двухслойной структуры золовых отложений условный коэффициент загрязнения топки удобно, как показано в [Л. 189], представить в виде [c.181]

Трубчатый воздухоподогреватель. В нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [Л. 4] влияние загрязнения труб воздухоподогревателя золой учитывается коэффициентом использования I, представляющим собой отношение тепловосприятия воздухоподогревателя в загрязненном я чистом состояниях. [c.244]

Если тепловая проводимость слоя загрязнений неизвестна, определяют коэффициент теплопередачи по формуле (5,21) без учета 2] 3 для чистой поверхности, а влияние загрязнения стенки учитывают, вводя коэффициент использования поверхности ф [c.68]

При эксплуатации аппарата поверхность теплообмена обычно покрывается слоем окислов, накипи, осадков, пригара, ила или других загрязнений переменной толшины и неопределенного коэффициента теплопроводности, что снижает теплопередачу. Влияние загрязнений при расчете учитывают приближенно, умножая Ко на коэффициент использования поверхности теплообмена ф [c.157]

Коэффициент ф учитывает не только влияние загрязнений, но и возможные мертвые зоны, зоны вакуума и другие застойные зоны. [c.157]

Оценка коэффициентов активности переноса дана в обзорной статье Поповича [6]. Один из методов измерения коэффициентов активности переноса электролитов нейтральных молекул основан на определении растворимости [1, 7, 8]. При низкой растворимости влияние загрязнений неводной системы следами воды может быть значительным. Более того, следует отметить, что надежные значения растворимости трудно получить даже для воды. Тем не менее, если рассматривать насыщенные растворы вещества в воде и в каком-либо другом растворителе и если можно показать, что каждый раствор находится в равновесии с тем же твердым веществом, то величина определяется соотношением произведений растворимости (/Сзр) водн./(/С8р) растворит, для электролита, образующего п ионов. Для гипотетического случая совершенно несмешивающихся растворителей относительный коэффициент активности переноса растворенного вещества равен коэффициенту распределения вещества между двумя растворителями. [c.71]

На работоспособность привода оказывает влияние не столько масса примесей, сколько размеры твердых частиц и их твердость ГОСТ 17216—71 устанавливает 19 классов чистоты рабочей жидко сти, каждому из которых соответствует определенное число ча стиц различного размера, содержащихся в 100 см жидкости Влияние загрязнения рабочей жидкости на надежность при вода рассматривалось в работах различных авторов [23, 26, 28] Установлено, что повышение тонкости очистки жидкости с 25 до 5 мкм увеличивает срок службы гидропривода в 5—7 раз При загрязнении рабочей жидкости наблюдается интенсив ный износ в распределительных устройствах плунжерных насосов в результате чего резко снижается объемный коэффициент полез ного действия. На рис. 1.5 показано изменение КПД насоса в за висимости от времени работы и наличия загрязнений [23]. [c.14]

Влияние загрязнений на значение коэффициента а имеет большое практическое значение, так как при гомогенной конденсации [c.46]

Влияние загрязнений на значение коэффициента а имеет большое практическое значение, так как при гомогенной конденсаций пара поверхность образующихся зародышей не содержит загрязнений, поэтому в уравнение для кинетического множителя К необходимо подставлять данные, полученные при работе с очень чистыми веществами. [c.45]

Влияние загрязнения поверхности нагрева (например, в связи с накипеобразованием или отложением осадка) учитывается, как указывалось, введением расчетного коэффициента использования поверхности нагрева (с [c.248]

Значения коэффициентов теплопередачи при чистой стенке (х 0) тем выше, чем больше весовые напряжения поверхности нагрева корпуса. Однако по мере загрязнения поверхности нагрева, т. е. в условиях накипеобразования, влияние это уменьшается, что связано с неблагоприятным влиянием слоя накипи на условия теплообмена. Возможны случаи (см., например, кривые для III корпуса на фиг. 6-13), когда даже при повышенном напряжении поверхности нагрева коэффициент теплопередачи загрязненной стенки оказывается меньше, [c.307]

Если теплопроводность слоя загрязнения неизвестна, подсчитывают К для чистой стенки, а влияние загрязнения стенки учитывают при помощи коэффициента использования поверхности теплообмена ф [c.24]

При измерении по однолучевой одноканальной схеме влияние загрязнений нельзя уменьшить какими-либо средствами. Вследствие того, что коэффициент погашения излучения неселективными загрязнениями является спектрально независимой величиной, т. е. справедливо равенство Рнс(х) =F (х), загрязнения не влияют при измерении по однолучевой двухканальной схеме. Это справедливо до тех пор, пока неселективные загрязнения кюветы и элементов оптической системы не снизят световой поток до некоторого минимального уровня, при котором на точности измерения начнут сказываться такие факторы, как шумы фотоприемника, усилителя и др. В двухлучевой двухканальной схеме влияние загрязнений не может быть снижено до нуля, так как степень загрязнения рабочей и сравнительной кювет, как правило, различна. [c.105]

Теплопередающую поверхность конденсатора любой конструкции определяют по его тепловой нагрузке, т. е. количеству тепла, которое нужно отвести от кислорода через стенки трубок для конденсации всего количества поступающего в конденсатор азота. Общий коэффициент теплопередачи принимают для прямотрубных конденсаторов от 600 до 900 ккал град)] для витых — 300 ккал [м -ч-град). К полученной расчетом величине поверхности конденсатора прибавляют 10—15% для учета неточностей расчета, влияния загрязнений и т. п. [c.461]

Влияние загрязнений поверхности труб на коэффициент теплопередачи можно проиллюстрировать примером. [c.271]

Влияние подавляющего большинства загрязнений на эффект массопередачи сказывается на свойствах жидкости (таких, как плотность, вязкость, поверхностное натяжение), что, в свою очередь, сказывается на коэффициентах диффузии и массопередачи, а также на площадь межфазового контакта. Концентрируясь на границе раздела фаз, эти загрязнения создают дополнительный барьер процессу диффузии. Влияние загрязнений на процесс диффузии, как правило, учитывается коэффициентом качества воды, характеризующим отношение объемного коэффициента массопередачи в сточной воде к объемному коэффициенту массопередачи в чистой водопроводной воде, взятых при одних и тех же условиях (т. е. для одной и той же системы аэрации) [c.82]

Иногда влияние загрязнений стенки учитывается с помощью поправок, отнесенных непосредственно к рассчитываемому коэффициенту а, особенно когда трудно отделить влияние теплового сопротивления слоя осадка от влияния шероховатости поверхности. В основном это относится к случаю конденсации пара. Неровности поверхности, появляющиеся чаще всего из-за ржавчины или осадка, с одной стороны, уменьшают скорость стекания и ведут к увеличению слоя конденсата, а с другой — сами по себе (осадок или ржавчина) представляют некоторое термическое сопротивление. [c.300]

Кроме того, изучают влияние загрязнений на коэффициенты теплопередачи. [c.227]

Учет влияния загрязнений теплопередающей поверхности на процесс теплопередачи особенно важен при высоких значениях 1 (со стороны газа), что имеет место при высоких давлениях. В уравнениях (9.11) и (9.12) для определения коэффициента теплопередачи влияние загрязнений учитывается комплексами б,/Я,1 и В практических расчетах отношения бх/кх и 62А2 заменяют значениями тепловых сопротивлений и Тогда уравнение для определения коэффициента теплопередачи примут вид для гладкой трубы [c.258]

Возможное максимальное значение условного коэффициента загрязнения топки при чистом состоянии экранов парогенератора ТП-67 (ТП-101) не выше, чем о(т)=0,40—0,45, а для топки парогенератора ТП-17 —0,65—0,70. Таким образом, эти цифры подтверждают, что условный коэффициент загрязнения топки учитывает не только влияние загрязнения экранов золовыми отложениями на условия теплообмена, а также и аэродинамику, тепловую форсировку др и абсолютные размеры топки. Для сравнения тепловосприятий поверхностей нагрева топок различных конструкций можно условно использовать кажущееся удельное теплонапряжение стен, т. е. отношение тепловыделения в топке к ее полной поверхности стен i7iI = BQт/f т Оказывается, что при одном и том же значении дн тепловосприятие экранов топки парогенератора ТП-17 выше, чем экранов парогенераторов ТП-67 и ТП-101. Так, например, при 7я=200—220 кВт/м отношение дэ1дн (<7э — тепловосприятие экранов) для топки парогенераторов ТП-17 и ТП-67 равно соответственно 0,25—0,30 и 0,20—0,25. [c.183]

Влияние загрязнения поверхностей из профильных листов на теплообмен и сопротивление при работе на жидком топливе рассматривалось в работах [20, 21 ]. Кроме того, на заводе Экономайзер были проведены опыты по определению коэффициентов теплопередачи опытного воздухоподогревателя при сжигании в камере сгорания легкого турбинного топлива. Опыты [20] выполнены на теплообменнике с поверхностью теплообмена 12 м при сжигании легкого турбинного топлива ДЛ и ДЗ с коэффициентом общего избытка воздуха 1,1 — 1,2 и к. п. д. камеры сгорания примерно 90%. Продукты сгорания температурой 300—350° С подавались в волнистые каналы, воздух температурой 10—30 С подавался в двууголь- [c.76]

Рис. 3-5. Влияние загрязнений в устройстве ввода пробы (из работы [15], с разрешения издательства Dr. А. Huethig). Условия эксперимента колонка 20 х 0,31 мм, НФ SE-52, rf/0,14 мкм. Температура испарителя 30°С. Ввод пробы при 40°С, программирование температуры от 40 до 80" С со скоростью 2,5 град/мин. Газ-носитель водород (2,4 мл/мин), коэффициент деления потока 1 30.

Ариано [26] в 1929 г. установил, что вопреки классическим законам трения коэффициент трения резин увеличивается с ростом скорости скольжения. Его наблюдения позднее подтвердили Дерье в 1934 г. и Рот и др. в 1942 г. [26]. Рот провел широкие лабораторные исследования и определил уменьшение коэффициента трения скольжения с увеличением нагрузки и ростом шероховатости контртела. Он также обнаружил значительное влияние загрязнений поверхности на трение. Тирион [27] предложил эмпирическое выражение для описания зависимости трения резин от нагрузки. Шалламах [28] показал, что объяснить зависимость силы трения от нагрузки можно, предположив, что резина упруго сжимается неровностями контртела, имеющими сферическую форму. Используя соотношение Герца для зависимости площади контакта от нагрузки, он нашел, что коэффициент трения скольжения нронорционален площади контакта. [c.12]

Второй способ учета влияния загрязнений — путем введения коэффициента использования поверхности теплообмена ср — предлагается для промышленных тепловых аппаратов по аналогии с методикой, при- ШО нятой при тепловых расчетах котельных агрегатов. ооо [c.85]

Нестле измерял скорость испарения капелек ртути с начальным радиусом 0,33—0,41 и конечным 0,12—0,15 х в углекислоте, азоте и аргоне. В согласии с формулой (1.21) Нестле получил прямолинейные графики т, 6) т — масса капельки). По формуле (1.21) (т. е. без учета скачка концентрации) были вычислены значения коэффициента диффузии паров Hg при 20° и при нормальном давлении в азоте Djo = 0,08, в углекислоте 0,04 и в аргоне 0,06 см -сек . Эти значения несколько ниже табличных (в азоте Do= 0,13 —0,14 сл( -се/с" [45], однако, принимая во внимание специфические трудности работы с ртутью [влияние загрязнений, уменьшающих не только скорость испарения, но и поверхностное натяжение ртути, входящее в формулу (1 -21) ], а также неизбежные ошибки, вызванные малостью разности [c.49]

О степени влияния загрязнений на коэффициент конденсации МОЖ НО судить по следующему примеру [28]. При конденсации кадмия на неочищенные подлож ки серебра, золота и меди в вакууме 5-10- тор коэффициент конденсации колебался в пределах 0,0001-ь0,01, тогда как на свежесконденсированных очищенных тех же подложках а=0,3 0,6. [c.374]

Все авторы, проводившие исследования конденсаторов, отмечают сильное влияние загрязнения поверхности труб на коэффициенты теплопередачи аппарата. По некоторым данным, коэффи-циенты теплопередачи горизонтального кoJкyxoдpyбжoгo конденса -тора после 16 ч работы аппарата на 15% а после длитедьной экс- плуатации на 45% ниже, чем у аппарата с. чисшми трубами. [c.112]

Следует отметить, что во многих случаях при тепловом расчете теплообменников существенной является не абсолютная величина коэффициента теплопередачи, а относительное изменение этой величины ори переходе от одного режима (работы к другому. При таком переходе гео метричеоюие факторы, определяющие со бой значения коэффициентов теплопередачи, а также понравоч-ный коэффициент на загрязнение, остаются неизменными. Влияние остальных факторов на коэффициенты теплоотдачи, как было установлено выще, может быть сведено к двум основным, а именно к влиянию скорости или расхода каждой из сред я к влиянию средней температуры этих сред в теплообменнике. Так, при теплоотдаче от воды к стенке или от стенки к воде имеем [c.123]

Такие даннью, собранные в приложении 53, заимствованы из числовых примеров, приведенных в книге Керна [128]. Наиболее трудным является определение термических сопротивлений загрязненной поверхности в случаях испарения, с одной стороны, и конденсации — с другой. Тогда влияние загрязнений становится настолько значительным, что от величины этих сопротивлений в сильной степени зависит расчетное значение коэффициента К. К сожалению, и здесь имеется слищком мало достаточно обобщенных указаний. Вебре и Робинсон [73] приводят результаты измерений коэффициента К в ккал/м час °С на четырехкорпусной выпарной установке (нагреваемой паром) на сахарном заводе [c.301]

Во всех приведенных расчетах не принимались во внимание тепловое сопротивление пленки масла, водяного камня и коррозии поверхности стенок. При высоких значениях коэффициента теплоотдачи Oj, как это имеет место, например, при охлаждении газов, находящихся под высоким давлением, необходимо учитывать влияние загрязнения поверхности стено . [c.240]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология