Защитный ток

Дш определения оптимальных параметров защиты нами были проведены опыты по катодной защите СтЗ. Установил , что эффективность защиты при потенциале от -0,5 В до -0,45 В - ВО-ЭОЦ при рН=4+6 ж температуре 60-80 С- Плотность защитного тока [c.156]

Сила блуждающих токов может колебаться с большими или меньшими интервалами, в зависимости от колебаний нагрузки на источнике тока. Этим они отличаются от гальванических токов или токов катодной защиты, которые относительно стабильны. Поэтому блуждающие токи часто можно обнаружить, регистрируя потенциал корродирующей системы по отношению к электроду сравнения в течение 24 ч. Можно также установить происхождение этих токов, найдя, например, генератор, нагрузка которого меняется в течение суток аналогично изменениям потенциала. Если блуждающие токи возрастают в 7—9 и 16—18 ч, то источником их, вероятнее всего, являются трамвайные рельсы. Если предполагается, что источником блуждающих токов служит система катодной защиты, то для проверки можно через равные промежутки времени быстро включать и выключать защитный ток, наблюдая изменения потенциала корродирующей системы. [c.213]

ТРЕБУЕМАЯ ПЛОТНОСТЬ ЗАЩИТНОГО ТОКА [c.222]

Если защитный ток вызывает осаждение слоя неорганических соединений на катодной поверхности, как это имеет место в жесткой или морской воде, то необходимый суммарный ток падает по мере роста слоя. Однако на обнаженной металлической поверхности плотность тока остается такой же, как и до образования осадка при этом наблюдается кажущееся уменьшение плотности тока, если его рассчитывать, исходя из общей поверхности. [c.222]

Силу защитного тока катодной установки можно определить по формуле [c.146]

Защитный ток нагрузки (в А) в диапазоне регулирования [c.149]

Плотность защитного тока [c.17]

При действии защитного тока на анодном участке суммарный ток [c.17]

В слзгчае наличия глубоких каверн в стенке трубы необходимое смещение потенциалов при катодной защите будет достигаться при большой защитной плотности тока в связи со щелевым эффектом. С увеличением времени эксплуатации трубопроводов без катодной защиты для получения надежной защиты катодная поляризация должна быть больше. Это приводит к увеличению расхода защитного тока. Аналогичное явление может наблюдаться и при длительных перерывах в работе катодных установок. [c.21]

Основными параметрами, количественно характеризующими защитные свойства покрытий, приняты следующие электрические величины плотность защитного тока, разность потенциалов труба — земля и переходное сопротивление. Некоторые другие показатели < остояния изоляционного покрытия, такие, как, например, сквозная пористость защитного слоя, могут быть получены из указанных параметров. Для определения этих параметров разработаны соответствующие методы. Каждый метод имеет свои положительные и отрицательные стороны. Так, при оценке по плотности тока определяется не истинная плотность тока по длине образца или участка, а усредненная. В методике оценки по обнажению поверхности металла много не всегда правомерных допущений. При оценке разности потенциалов в случае небольших сквозных повреждений, когда они распределены равномерно вдоль трубопровода, не улавливается резкое изменение хода кривой разности потенциалов. [c.63]

Старение покрытий — непрерывный процесс, выражающийся в снижении переходного сопротивления труба — земля или в увеличении плотности защитного тока. На рис. 4.2 показано изменение усредненного расхода мощности электроэнергии для защиты 1 км трубопроводов, проложенных в Европейской части СССР и Западной Сибири. Из графика видно, что вследствие старения покрытий расход защитного тока экспоненциально возрастает во времени. [c.64]

Предполагаем также, что защитный ток не проходит через не заполненные 3 и частично заполненные электролитом 4 поры (рис. 4.3). [c.65]

Влияние строительных дефектов на переходное сопротивление мало изучено. Чтобы получить аналитические выражения этого влияния, предположим и допустим сквозные строительные дефекты имеют цилиндрическую форму поляризационное сопротивление не зависит от формы дефекта и плотности защитного тока строительные [c.71]

Анализ зависимостей Д t), полученных для различных изоляционных покрытий, а также силы защитного тока 1 от переходного сопротивления (см. рис. 4.9) показывает, что в эксплуатационный период при переходном сопротивлении 10 Ом-м и выше покрытие обеспечивает наименьшую потребность расхода защитного тока. Это подтверждается и результатами исследования коррозии стали под покрытиями. Наименьшие коррозионные потери наблюдаются при переходном сопротивлении покрытий, не имеющих дефектов, 10 Ом-м и выше. [c.105]

При наличии сильного экранирующего влияния трубопроводов с плохой изоляцией или без изоляции для более равномерного распределения защитного тока можно заложить в грунт отходы металла (старые рельсы или трубы) таким образом, чтобы они располагались вдоль силовых линий электрического поля анодного заземления. При этом они должны пересекать экранирующие сооружения. [c.187]

В случаях, когда зона эффективного действия поляризованного дренажа не распространяется на все коммуникации защищаемого объекта (при максимальном защитном токе дренажа), следует переместить точки дренирования или увеличить их число, включить несколько дренажных установок в различных точках, применить автоматический усиленный электродренаж. [c.188]

Уменьшение коррозионного влияния грунта и блуждающих токов на подземные трубопроводы возможно путем применения изолирующих фланцев. При этом заметно возрастают продольное и входное сопротивления трубопроводов, что способствует снижению силы токов, притекающих в трубопровод, и позволяет уменьшить общий защитный ток катодных станций. [c.196]

В других же случаях изоляционное покрытие стареет медленно и не вызывает быстрого увеличения защитного тока. При этом трубопровод можно длительное время эксплуатировать без ремонта изоляционного покрытия при условии его катодной защиты. [c.201]

С момента укладки трубопровода начинается процесс старения покрытия, увеличивается расход защитного тока и уменьшается защитная зона катодной станции. Для полной электрохимической защиты участка трубопровода проводят различные мероприятия, в том числе установку дополнительных катодных станций, а также увеличивают до возможных пределов расход защитного тока. Вследствие этого затраты по альтернативным вариантам следует сопоставлять не на данный момент времени, а за длительный период эксплуатации. [c.217]

Электрохимическую защиту арматуры железобетонных резервуаров можно применять лишь в том случае, если вся арматура имеет надежный электрический контакт друг с другом. В противном случае токи установок электрозащиты будут защищать лишь ту арматуру, которая подсоединена к отрицательному полюсу защитной установки, а не подсоединенная к общему дренажу арматура будет подвергаться коррозии, так как защитные токи для нее будут блуждающими и при выходе из нее будут ее разрушать. [c.243]

При электрохимической защите арматуры железобетонных резервуаров могут быть применены как протекторы, так и сетевые катодные станции. Использование протекторов для защиты арматуры от коррозии наиболее желательно, так как создаются условия более равномерного распределения защитных токов по арматуре резервуара и не требуют противопожарных мер. [c.243]

Эффективность электрохимической защиты зависит от разности потенциалов арматуры — грунт следует устанавливать (поддерживать) эту разность в пределах минус 0,95—1,0 В по МСЭ. Это связано с падением напряжения защитных токов на слое бетона. [c.243]

При катодной защите арматуры в бетоне плотность защитного тока не должна превышать 5 мА/дм , так как при более высоких плотностях защитного тока может наблюдаться перерождение [c.243]

Рассмотрим изменение параметров катодной защиты в зависимости от качества изоляционных покрытий (переходного сопротивления труба — земля Н ). Как видно из рисунка 11.9, сила защитного тока I уменьшается с увеличением переходного сопротивления. Причем резкое уменьшение / наблюдается в пределах изменения от 10 до 10 Ом-м . Скорость изменения / в интервале значений 10 —10 Ом-м снижается. В дальнейшем при увеличении В скорость изменения / падает, а сила тока практически не меняется (Н = 10 10 Ом-м ). С увеличением плотность защитного тока резко уменьшается. При достижении величины = 10 Ом-м защитная плотность тока практически не изменяется. [c.276]

Здесь ] - плотность защитного тока, принимается не менее 6 мА/м 5, - суммарная площадь поверхности подземного металлического сооружения (для трубопровода 5, = лД/,, где Д- - наружный диаметр трубы, /, - ее длина). [c.68]

Изоляционные покрытия металлических сооружений увеличивают омическое сопротивление коррозионной цепи и, следовательно, уменьшают токи коррозии, т.е. коррозионное разрушение металла. Для подземных металлических сооружений изоляционное покрытие отделяет поверхность сооружения от почвенного электролита, что предотвращает почвенную коррозию. Для надземных металлических сооружений изоляционное покрытие отделяет поверхность металла от влаги и кислорода воздуха, что предотвращает и электрохимическую и химическую коррозию. Кроме того, поляризационное сопротивление катода (металлического сооружения) при наличии изоляционного покрытия увеличивается, а сила защитного тока снижается, следовательно, энергозатраты при защите сооружения внешним наложенным током уменьшаются, т.е. возрастает эффективность электрохимической защиты. [c.76]

Влияние на параметры катодной защиты поляризации трубопровода при наложении защитного тока > [c.126]

Сила защитного тока катодной установки [c.151]

За основной расчётный параметр принята средняя плотность защитного тока, представляющая собой отношение тока катодной станции к суммарной поверхности трубопроводов, защищаемых данной установкой. [c.8]

В случае, когда защищается только газопровод, а водопроводы и теплопроводы отсутствуют, средняя плотность защитного тока определяется из следующего выражения, мА/м [c.9]

Уко11 = /а = 0), коэффициент торможения — бесконечности, а степень защиты—100%. Плотность тока, обеспечивающая полную катодную защиту, называется защитным током /з. На рис. 24.8 ему соответствует отрезок сс1. Величина защитного тока не зависит от особенностей протекания данной анодной реакции, в частности от величины сопровождающей ее поляризации, а целиком определяется катодной поляризационной кривой. Так, напрнмер, прн переходе от водородной деполяризации к кислородной сила защитного тока уменьшается и становится равной предельному диффузионному току (отрезок ей на рис. 24.8). [c.503]

С агрессивными химическими средами. Она является экономически оправданной в тех случаях, когда коррозионная среда обладает достаточной электропроводностью и потери напряжения (связанные с протеканием защитного тока), а следовательно, и расход электроэнергии г равнительно невелики. К Чтодная поляризация защищаемого металла достигается либо наложением тока от внешнего источника кaтoднaя защита), либо созданием макрогальванической пары с менее благородным металлом (обычно применяются алюминий, магний, цинк и их сплавы) Он играет здесь роль анода и растворяется со скоростью, достаточной для создания в системе электрического тока необходимой силы (протекторная защита). Растворимый анод при протекторной защите часто называют жертвенным анодом . [c.504]

По данным И. Л. Розенфельда и Л. И. Антропова, катодная поляризация металла от внешнего источника тока может существенно изменить скорость его коррозии в результате десорбции анионов или адсорбции катионов, которые повышают поляризацию катодного процесса, особенно резко при переходе потенциала нулевого заряда данного металла. Таким образом, катодная поляризация повышает эффективность катионных ингибиторных добавок, а эти добавки могут повысить эффективность катодной электрохимической защиты металлов, снижая значение необходимого защитного тока. Так, защитный ток для железа в 1-н. Н2804 в присутствии 0,1 г/л трибензиламина (СдНбСН2)зК уменьшается в 14 раз. При катодной поляризации замедляющее действие могут оказывать такие катионные добавки, которые обычно не являются ингибиторами коррозии. [c.366]

Эффективность электрохимической защиты двухэлектродной системы можно установить, пользуясь поляризационной диаграммой коррозии, приведенной на рис, 200. Пусть анодная кривая— кривая Е В, а катодная — Е°С. Точка пересечения этнх кривых О указывает нам силу коррозионного тока кор и стационарный потенциал Е , который устанавливается на обоих электродах рассматриваемой системы. Если вся система будет запо-ляризована до более отрицательного потенциала, например до Ей то сила тока на аноде уменьшится до значения /ь Анодный ток (ток коррозии) в нашем элементе полностью прекратится, если система будет заполяризована до потенциала Е . В процессе катодной поляризации поляризующий ток идет, с одной стороны, на подавление анодного тока (т. е. непосредственно иа защиту от коррозии), а с другой, — на поляризацию катода от потенциала Ех до потенциала Е . Поэтому сила поляризующего тока, как правило, должна быть больше достигаемого защитного эффекта. Сила защитного тока должна быть тем больше, чем больше катодная поверхность и чем меньше поляризуемость катода, Это значит, что при малой поляризуемости катода требуется очень большая сила тока. [c.300]

Поляризационные кривые позволяют изучить кинетику электродных процессов, величину защитного тока при электрохимической. чащите, явление пассивности и др. Существует два способа снятия поляризационных кривых гальваностатический и потенциостатический. Гальваностатический метод заключается в измерении стационарного потенциала металла при пропускании через него тока определенной плотности. По ряду значений потенциалов при соответствующих плотностях поляризующего тока строят кривые катодной или анодной поляризации, т. е. зависимости Е = /(г к) или Е = /(/,г). [c.342]

Протектор изготовляют из цветных металлов цинка, алюминия, магпия и их сплавов. Для уменьшения переходного сопротивления и повышения эффективности защиты протектор устанавливают в заполнитель — активатор, приготовленный из смеси сернокислых солей, глины и воды. Преимущества протекторной системы заключаются в простоте, дешевизне, возможности оставлять ее без постоянного обслуживания, ограничиваясь проверками I заменой протектора. Недостатки — некоторая нестабильность защитного тока (обусловлена некоторой пассивацией протектора) и относительно малый срок службы протекторов. [c.285]

Вопросы внедрения сетевых схем катодной защиты нефтепромысловых резервуаров разработаны в институте ПермНИПИнефть. Конструктивно схема катодной защиты состоит из следующих элементов сетевой катодной станции, кабельной линии от станции до резервуара, анодов, подвеска которых должна обеспечивать одинаковые плотности защитного тока на защищаемой поверхности. [c.156]

В жесткой воде на стали может возникнуть обладающее некоторыми защитными свойствами покрытие, которое состоит в основном из СаСОз. Эта покровная пленка осаждается под действием щелочей — продуктов реакции, образующихся на катодных участках поверхности. Аналогичные покрытия постепенно образуются на катодно защищенной поверхности в контакте с морской водой (быстрее при высокой плотности тока). В случае хорошего сцепления с поверхностью такие покрытия способствуют также лучшему распределению защитного тока и уменьшению необходимого общего тока. [c.221]

Сетевая катодная станция с автоматическим поддержанием защитного тока СКСТ-1200150 предназначена для защиты магистральных трубопроводов и других [c.149]

Влияние продуктов коррозии при катодной защите характеризуется эффектом экранирования поверхности трубы, находящейся под слоем продуктов коррозии. Это может наблюдаться в случаях, когда катодная защита вводится спустя значительное время после укладки трубопровода в грунт. В этом случае вследствие деятельности микро- и макрокоррозионных пар на поверхности трубы образуется слой продуктов коррозии (например, Ге(ОН),), который является неэлектропроводным. Этот слой продуктов коррозии, с одной стороны, затрудняет доступ кислорода к стенке трубы, поэтому потенциал этого участка смещается в более отрицательную сторону (т. е. величина электродной э. д. с. увеличивается). С другой стороны, наличие слабопроводящего слоя, образованного продуктами коррозии, увеличивает сопротивление цепи тока катодной защиты и для создания защитного эффекта необходимо увеличивать наложенный потенциал на величину падения потенциала защитного тока на слое продуктов коррозии. [c.21]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология