Влияние коррозионных пар

Наибольшее влияние коррозионных процессов на общий износ двигателя наблюдается при его пуске, особенно в зимнее время, и при эксплуатации двигателя с частыми длительными остановками. [c.305]

По сравнению с кавитационным разрушением гидроударная эрозия протекает при значительно большем влиянии коррозионного фактора. Поэтому для нее важнее состав и pH среды, коррозионная стойкость металла и т. д. [c.457]

Влияние коррозионного процесса на усталость выражается главным образом в ускорении пластической деформации, сопровождающейся образованием выступов и впадин. Именно поэтому разрушение от коррозионной усталости не является результатом аддитивного действия коррозии и усталости, а всегда больше их суммы. Такое влияние коррозии объясняет также, почему уровень устойчивости к коррозионной усталости в большей степени определяется коррозионной стойкостью, чем прочностью на растяжение. При низкой частоте нагружения предел коррозионной усталости снижается, так как увеличивается время коррозионного воздействия за один цикл [81 ]. КРН и коррозионная усталость имеют разные механизмы, поэтому чистые металлы, устойчивые к КРН, подвержены действию коррозионной усталости в той мере, в какой они подвержены общей коррозии. [c.163]

Сопротивление таких кривых, полученных при испытании металла на воздухе и в коррозионной среде (например, воде, паре), дает информацию по влиянию Коррозионной среды на предел выносливости. Однако не всегда такое сопротивление может быть успешно использовано для оценки стойкости металла к коррозионной усталости. Это объясняется тем, что для некоторых металлов определяющую роль в усталостном разрушении играет скорость распределения трещины, а не возникновение первоначального дефекта, из которого она начинает свой рост. Целесообразно в этой связи исследовать развитие усталостной трещины на образцах с предварительно нанесенным надрезом, а данные о влиянии коррозионной усталости представлять в виде зависимостей роста усталостной трещины от интенсивности напряжений. [c.184]

Согласно адсорбционно-электрохимической теории, снижение выносливости под действием коррозионной среды состоит из снижения под действием адсорбционной, водородной и собственно коррозионной усталости (рис. 29). Влияние коррозионной среды существен[[о влияет на ряд факторов, определяющих усталостную прочность металлов. [c.82]

На одной величине деформации испытать образцы на воздухе и в коррозионной среде.Определять среднее значение число циклов до разрушения и по ним рассчитывать коэффициент влияния коррозионной среды ( р ) по формуле [c.63]

Нанесение защитных покрытий уменьшает агрессивное влияние коррозионной среды, что способствует повышению устойчивости стали к коррозионному растрескиванию. Никелевые покрытия обеспечивают защиту от коррозионного растрескивания в хлоридах, щелочах и других средах. Весьма высокий защитный эффект во многих средах дают алюминиевые покрытия. [c.16]

Основным фактором коррозии является образование коррозионного элемента с катодами из стали в бетоне, стационарный потенциал которого по медносульфатному электроду сравнения составляет минус 0,2—0,4 В [3—5] этим определяются и мероприятия по защите от коррозии. На образование коррозионного элемента влияют такие факто-торы как тип цемента, водоцементное отношение и аэрация бетона [5]. На рис. 13.1 схематически показано влияние коррозионного элемента и изменение потенциала труба—грунт ири контакте с железобетонной строительной конструкцией. Плотность тока коррозионного элемента при этом в основном определяется большой площадью поверхности катода [см. рис. 2.6 и формулу (2.43)]. На промышленных объектах площадь стали в бетоне обычно превышает 10" м . [c.287]

Для примера приведем полученные этим методом зависимости при испытании систем покрытий при погружении в 3%-ный раствор хлорида натрия рис. 5.3 и 5.4). Как видно из рисунков, сопротивление и емкость покрытия из двух слоев грунтовки и трех слоев эмали (кривые I) мало изменяются под влиянием коррозионной среды, следовательно, это наиболее стойкая из изу ченных систем. У системы из пяти слоев грунтовки и одного слоя эмали (кри вые 2) после испытания появляется площадка на кривой, выражающей зави симость сопротивления от частоты переменного тока (рис. 5.3, кривая 2 ) Проявляется и слабая зависимость емкости от частоты (рис. 5.4, кривая 2 ) Следовательно, эта система обладает худшими защитными свойствами, чем система из двух слоев грунтовки и трех слоев эмали. [c.102]

Преимуществом этого метода оценки защитных свойств лакокрасочных покрытий является то, что он позволяет получить объективные данные о защитных свойствах покрытий и их изменении под влиянием коррозионной среды задолго до появления видимых коррозионных поражений. [c.103]

Изложены вопросы коррозионно-механической прочности металлов, влияние коррозионных сред на характеристики ползучести. Описаны новые представления о механизме коррозионного растрескивания и связи его с водородным охрупчиванием. Рассмотрены кинетика и механизм влияния водородного охрупчивания в процессе коррозионного растрескивания различных сталей и сплавов. Показана зависимость этих видов разрушения от различных структурных факторов. Приведены сведения о коррозионном растрескивании высокопрочных алюминиевых и титановых сплавов, механизме этих процессов и способах защиты. [c.4]

Рис. 20. Схема камеры для исследования влияния коррозионной среды при нормальном давлении и температуре, не превышающей температуру кипения, на скорость

Коррозионной усталости в определенных условиях подвержены практически все конструкционные сплавы на основе железа, алюминия, магния, меди, никеля, титана и других металлов. Интенсивность влияния коррозионной среды на сопротивление усталости определяется ее агрессивностью, структурным состоянием металла, его дефектностью, состоянием поверхности изделий, их геометрией и условиями нагружения. Наиболее полно изучена коррозионная усталость углеродистых и легированных сталей и значительно меньше — сплавов титана, алюминия и других металлов. [c.49]

Рис. 21. Схема камеры для исспедо-вания влияния коррозионной средь при повышенных температуре и давлении на скорость роста усталостной трещинь

Таблица 10. Влияние коррозионной среды на условный предел выносливости некоторых алюминиевых сплавов [ 116]

ВЛИЯНИЕ КОРРОЗИОННОЙ СРЕДЫ НА СКОРОСТЬ РОСТА УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН [c.86]

Для многих деталей машин и инженерных конструкций, которые имеют различные поверхностные трещиноподобные дефекты металлургического, технологического или эксплуатационного происхождения, стадия зарождения усталостной трещины может не лимитировать общую длительность процесса разрушения и в этом случае долговечность изделия будет определяться временем роста микротрещины до критических размеров. Изучение закономерности роста усталостных трещин с учетом влияния различных физико-химических факторов позволяет более глубоко понять механизм усталостного разрушения и вскрыть процессы, не выделяемые при испытании гладких образцов. Применение образцов с заранее выведенной трещиной ужесточает условия испытания и позволяет обнаружить влияние даже очень слабо-активных сред. Количественные данные о влиянии коррозионных сред на скорость роста усталостных трещин могут быть использованы для расчетов изделий с трещинами. [c.86]

В табл. 15 приведены данные о влиянии коррозионных сред на число циклов до зарождения усталостной трещины и скорости ее развития при [c.86]

ВОДОЙ валки прокатных станов. Влияние коррозионной усталости значительно сильнее, чем сумма раздельных влияний коррозии и усталости. В табл. 48 приведены значения пределов усталости и коррозионной усталости различных металлов, а на рис. 235 — диаграммы Вёлера для стальной канатной проволоки в воздухе (кривая У) и в морской воде без защиты (кривая 6) и с различной защитой (кривые 2—5). [c.337]

В агрессивных средах частотная зависимость числа циклов до зарождения трещины проявляется менее ярко, чем при испытании в воздухе (рис. 57). С увеличением частоты нагружения влияние коррозионной среды на число циклов до зарождения и скорость роста трещины ослабевают. При низких частотах нагружения превалирует коррозионное действие, при высоких - охлаждающее. [c.118]

Установлено также снижение предела выносливости при изгибе геометрически подобных образцов диаметром свыше 5 мм с увеличением их длины. Так у образцов диаметром 20 мм увеличение отношения длины рабочей части к ее диаметру с 1 до 15 приводит к снижению предела выносливости с 292 до 245 МПа, что удовлетворительно объясняется с позиций статистической теории. Зависимость условного предела коррозионной выносливости от длины образца имеет такой же характер, как и в воздухе, однако наблюдается инверсия масштабного фактора в зависимости от диаметра образца. Влияние коррозионной среды на масштабный фактор определяется временем ее действия. При ограниченном времени действия среды, когда коррозионные процессы не успевают проявиться, масштабный фактор может быть таким, как при испытании в воздухе. [c.134]

МН/м за 10 циклов нагружения. Это связано гем, что отрицательное влияние коррозионного про- са усугубляется воздействием поглощенного сталью города. Аналогичное влияние на долговечность насос-X штанг оказывают среды и в промысловых условиях, щример, на промыслах НГДУ Ишимбайнефть срок /жбы штанг составляет 1—2 года и 71 % обрывов оисходит в резьбе. Число обрывов насосных штанг од на этом месторождении более чем в 2 раза превы-leT число обрывов штанг в НГДУ Арланнефть, распо-гающем примерно таким же фондом скважин. В то емя как пластовые воды этих месторождений близки своему химическому составу, в арланской нефти 50водород практически отсутствует, тогда как в про-кции скважин НГДУ Ишимбайнефть в водной фазе держится до 0,5 кг/м свободного сероводорода, i углеводородной — 1 — 1,5 кг/м . [c.123]

Влияние коррозионной среды на выносливость образцов с концентраторами напряжений ослабевает с увеличением их диаметра в присутствии коррозионной среды высокопрочные стали, например ЗОХГСНА, обнаруживают значительно меньшую чувствительность к концентрации напряжений, чем в атмосфере воздуха, причем с увеличением базы испытания сопротивление коррозионной усталости гладких и надрезанных образцов становится почти одинаковым. [c.137]

Изменение состояния стали, приводящее к снижению подвижности дислокаций при наличии наводороживаю-щего влияния коррозионной среды, приводит к повышению хрупкости стали. Водород, проникший в металл, способствует торможению дислокаций, вследствие чего создаются скопления дислокаций и условия для зарождения и продвижения хрупких трещин. [c.29]

Установлено, что как на воздухе, так и при воздействии коррозионной среды кратковременная прочность образцов возрастает (4.26,6) с уменьшением относительной толщины мягкой прослойки. Прочностные характеристики образцов с критическими х (Х Хкр) не ниже таковых для основного металла. В условиях опыта, заметного влияния коррозионной среды на прочностные характе-ричтики образцов не обнаруживается. При испытаниях в растворах соляной кислоты и H2S имеет место значительное снижение относительного сужения. [c.260]

Результаты работы могут быть полезными при оценке остаточного ресурса и отбраковке эксплуатированных труб, назначении сроков переиспытаний и профилактических ремонтов трубопроводов и др. Дефекты часто располагаются в местах непосредственного контакта с коррозионной средой, например, поверхностные дефекты с внутренней поверхностью цилиндров, работающих под давлением коррозионных сред. Этот случай более сложный и представляет большой практический интерес по сравнению с рассмотренным. Однако, введение некоторых допущений позволяет получить приемлемые в инженерных расчетах формулы для оценки долговечности элементов оборудования. Влияние коррозионного фактора на работоспособность конструкций будем связывать с общеизвестными процессами [208] электрохимическим растворением, адсорбционным снижением прочности и водород- [c.347]

Цель работы - изучение влияния коррозионно-артивных сред на циклическую прочность сталей в коррозионных среда> . [c.54]

Влияние коррозионно-активной среды на долговечность образцов из стали 17Г2СФ аналогично влиянию на сталь 17ГС. Наибольший эффект влияния среды— при большей долговечности образцов, наименьший — при наличии макроскопических геометрических концентраторов и при испытании образцов, вырезанных поперек направления прокатки. [c.232]

Сварные соединения в результате влияния термодеформационного цикла сварки обладают значительной неоднородностью распределения физико-механических свойств по сравнению с основным металлом. При совместном влиянии коррозионно-активной среды и механических напряжений (остаточных и эксплуатационных) комплекс физико-механических неоднородностей проявляется в большей степени и сопровождается усилением электрохимиче- [c.235]

Параллельно напряженным образцам испытывали аналогичные образцы без приложения нагрузок в той же коррозионной среде. Результаты кратковременных статических испытаний образцов до разрушения показали, что в условиях опыта влияние коррозионной среды на параметры диаграммы растяжения а(е) незначительно. Это позволяет в расчетах долговечности по приведенным формулам использовать значения механических характеристик, найденных при испытаниях образцов на воздухе. Необходимо отметить, что зависимость между интенсивностью напряжений 0г и интенсивностью деформаций Е достаточно хорошо аппроксимируется степенной функцией вида Oi — si K Поскольку большинство применяемых металлов проходили онределеннун> термическую обработку, то образцы не обнаруживали заметную-анизотропию механических характеристик, т. е. при теоретическом определении напряженно-деформированного состояния и предельной несущей способности образцов использовали теорию пластичности изотропных деформируемых тел. [c.60]

Равномерную коррозию отлипает то, что она протекает с приблизительно одинаковой скоростью ка всей поверхности металла, подвфженвой влиянию коррозионной среды. Степень коррозии может выражаться в потерях массы с единицы площади или средним проникновением, т.е. средней глубиной коррозии. Эту величину можно определить прямыми измерениями или рассчитать из потерь массы на единицу площади, если известна плотность материала. Как правило, равномерная коррозия протекает в результате дйствия коррозионных элементов с неразделенными анодными и катодными поверхностями. [c.26]

Влияние коррозионных сред на прочность стали. Тр. ЦНИИТМаш, кн. 77. Под ред. А, В. Рябченкова. М., Машгиз, 1955, 183 с. [c.129]

Влияние структурного состояния на коррозионную усталость углеродистых сталей рассматривали Г.В.Карпенко [25], А.В.Рябченков [20], В.Т.Степуренко [112], автор [113] и др. Они показали, что стали с мар-тенситной структурой при циклическом нагружении обладают значительно большей чувствительностью к влиянию коррозионной среды, чем стали с перлит-ферритной, сорбитной или трооститной структурой (табл. 6). [c.49]

У ряда материалов, например, углеродистых и низколегированных сталей, повышение температуры от комнатной до 200—250°С приводит к некоторому повышению их временного сопротивления, пределов текучести и выносливости. Поэтому положительное влияние коррозионной среды как охлаждающего агента на долговечность этих металлов не должно проявлятся. [c.63]

Дальнейшее накопление усталостных повреждений интенсифицирует рост микротрещин, в результате чего усиленно формируются ювенильные поверхности и потенциал резко разблагораживается (участок IV), Фиксируемая величина потенциала в момент разрушения практически не зависит от начального уровня приложенных амплитудных напряжений, а обусловлена, по всей вероятности, совокупностью конкурирующих процессов, протекающих в распространяющейся трещине. Это предположение в некоторой степени подтверждают результаты изучения кинетики общего электродного потенциала при определении влияния коррозионной среды на скорость роста усталостной трещины. [c.75]

Таблица 15. Влияние коррозионной среды на число циклов до зарождения трещины Л/ и скорость ее роста V в сталях 08кп и У8

Приведенные данные и результаты других работ [54, с. 180—206 196— 199], выполненных на различных низколегированных сталях, показывают существование определенной частотной границы (10-15 Гц), ниже которой имеет место заметное влияние коррозионной среды на скорость роста усталостной трещины. Существует мнение [196], что максимальное ускоряющее действие на рост трещины коррозионная среда оказывает при частоте нагружения 0,01 Гц. Другие авторы [54, с. 39—66] при исследовании сталей 45ХН2МФА и 20Х в дистиллированной воде обнаружили максимальное ускоряющее действие среды при частоте 0,1 Гц. Следует ожидать, и это подтверждено рядом работ, что снижение частоты нагружения до сотых и тысячных долей герц должно снизить отрицательное влияние коррозионной среды на скорость роста трещины в низколегированных сталях в пластичном состоянии, не склонных в данной среде к коррозионному растрескиванию. [c.125]

Увеличение частоть нагружения от 8 до 50 Гц не оказывает влияния на предел выносливости образцов диаметром 5 мм в воздухе и несколько снижает его в коррозионной среде (табл. 18). У образцов диаметром 45 мм заметного влияния условий нагружения на выносливость не обнаружено, возможно, из-за большого разброса экспериментальных данных от опыта к опыту. При наличии напрессовок выносливость образцов в воздухе уменьшается с повышением частоты нагружения от 8 до 50 Гц, а также с увеличением диаметра образца от 5 до 45 мм примерно на 40 %. При наличии насаженной втулки разупрочняющее влияние коррозионной среды возрастает тем больше, чем выше частота нагружения. [c.148]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология