Коэффициент триоксида серы

В соответствии с принципом Ле Шателье введение в равновесную систему дополнительных количеств какого-либо реагента вызывает сдвиг равновесия в том направлении, при котором его концентрация уменьшается. Поэтому избыток исходного вешества (исходных веществ) вызывает смещение равновесия вправо, увеличивая степень превращения других реагентов добавление продукта (продуктов) реакции вызывает смещение равновесия влево, т. е. уменьшение степени полноты ее протекания. Так, избыток кислорода увеличивает степень превращения SO2 в SO3 при контактном получении триоксида серы — возрастание концентрации молекул веществ ускоряет ту реакцию, которая их расходует, причем константа равновесия не изменится, так как она зависит для данной реакции только от температуры. Если направление смещения равновесия в процессе определяется тем, какой из реагентов взят в избытке, то степень смещения равновесия при данном количестве реагента определится величиной стехио-метрических коэффициентов. [c.87]

Пленочные реакторы позволяют эффективно проводить быстрые реакции, идущие с большим выделением тепла, когда расходы газа и жидкости очень велики при достаточно малом времени пребывания жидкости в зоне контакта развитая гидродинамическая структура, высокие значения коэффициентов тепломассообмена позволяют избежать практически значимых локальных градиентов температур и концентраций в зоне контакта реагентов, создать относительно равномерные температурные поля в пленке жидкости. Все это способствует получению в таких реакторах продукции высокого качества с минимальным количеством побочных продуктов и окрашенных примесей. Одновременно в них достигается полная хемосорбция триоксида серы в относительно небольшом реакционном объеме и снижение его концентрации в газах, отходящих на узел очистки. [c.333]

Диссоциация концентрированной серной кислоты наблюдается уже при ее кипении (например, 98,3%-ной кислоты — при 337 °С). При температурах выше 600—700 °С вся кислота находится в диссоциированном состоянии. Разложение SO3 начинается при температурах выше 500 °С. Триоксид серы в сернистом газе — нежелательный компонент, так как является причиной сернокислотной коррозии оборудования и увеличения количества промывной кислоты при мокрой очистке газов. С целью уменьшения концентрации SO3 процесс огневой переработки сернокислотных растворов осуществляют при повышенной температуре отходящих газов (до 1200 С) и пониженных значениях коэффициента расхода воздуха (1,1—1,15). [c.237]

Концентрация диоксида серы. Малый избыток кислорода в обжиговом газе способствует уменьшению образования триоксида серы, поэтому концентрация диоксида серы должна поддерживаться в пределах 14—14,5%, что соответствует концентрации кислорода около 1,8%. Общее сокращение объема обжигового газа за счет снижения коэффициента избытка воздуха снижает энергозатраты при его переработке. [c.77]

Для системы триоксид серы — серная кислота (моногидрат) принято считать, что скорость массопередачи определяется скоростью массоотдачи в газовой фазе. Коэффициент массопередачи определяет коэффициент диффузии, для случая молекулярной диффузии он обратно пропорционален давлению. В реальных аппаратах степень турбулизации газовой фазы очень велика и турбулентная диффузия превалирует над молекулярной. Поэтому значение коэффициента массопередачи с ростом общего давления падает нелинейно. Несмотря на уменьшение коэффициенты массопередачи с ростом давления скорость абсорбции увеличивается за счет повышения движущей силы. [c.205]

Из-за высокого удельного тепловыделения при окислении концентрированного газа и невозможности отвода тепла из зоны реакции использование контактных аппаратов только с фильтрующими слоями катализатора затруднено и малоэффективно. Поэтому при разработке процесса производства серной кислоты пз концентрированных газов (до 50—70% 50г) для первой ступени конверсии ЗОг применен контактный аппарат с одним кипящим слоем износоустойчивого катализатора. Изотермичность кипящего слоя и высокие коэффициенты теплоотдачи обеспечивают возможность окисления концентрированного диоксида серы на 60—75% без перегрева катализатора и эффективное использование тепла реакции. После первой абсорбции триоксида серы газовая смесь разбавляется воздухом до концентрации 15—18% ЗОг и подается на последующее окисление по схеме ДК в контактный аппарат со стационарными слоями катализатора. [c.249]

Наконец, следует отметить, что в реальных условиях устойчивость режима контактного узла достигается путем определенного увеличения объема контактной массы в слоях контактного аппарата. Тем самым создается, так называемый, запас катализатора, причем условия неустойчивости процесса, о которых говорилось ранее, оказываются заведомо невыполненными [86]. Устойчивый ход процесса окисления зависит, главным образом, от величины запаса катализатора в первых двух слоях контактного аппарата и связан с поддержанием в этих слоях определенного режима контактирования, при котором значения степеней превращения диоксида серы в триоксид на выходе каждого из них оказываются практически равновесными. В этом случае условие устойчивости процесса может быть учтено в алгоритме оптимизации как ограничение на величину (коэффициент) запаса катализатора в данном слое, значения которой не могут быть менее заданной. Введем время контакта в слое — отношение объема контактной массы к объемной скорости газового потока через слой. Тогда коэффициент запаса слоя можно представить в виде [c.148]

На рис. 6.8 сопоставлены схемы организации каталитического превращения ЗОа по пятистадийному (пятислойному) окислению без промежуточной абсорбции 80з и с абсорбцией после второго слоя. По первому варианту (маршрут процесса К—1— 1 —2—2 —3—3 —4—4 —5—5 —абсорбция ЗОз) степень превращения Р составляет 98%. По второму варианту (маршрут процесса К—1—/ —2—2 абсорбция ЗОд— 6—6 —7—7 —8—8 — абсорбция ЗОд) р возрастает до 99,5%. Это увеличение связано с тем, что после промежуточной абсорбции триоксида оставшийся диоксид окисляется при более высоком отношении О2 к ЗО2, чем в исходном обжиговом газе. Соответственно повышаются равновесные. чначения р, которые в этом случае отображаются линией ВВ, расположенной выше линии АА для исходных условий. Процесс двойного контактирования и двойной абсорбции (ДК—ДА) имеет более низкий, чем обычный ляти-стадийный, расходный коэффициент по сере на 1 т продукционной На304 при сокращении выброса непрореагирова-вшего ЗОз в окружающую среду. [c.211]

В данном случае имеет место трехстадийный процесс. На первой стадии образуется триоксид серы, который на второй стадии, определяющей скорость процесса, образует промежуточные вещества 1 или 2. Ниже ПО С эти параллельные реакции контролируются кинетически (см. раздел 1.5.8.3). Решающим фактором для соотношения образующихся продуктов 3 4 является отношение k k2 или АС (1) AG" (2) При применении принципа Хэммонда этот коэффициент приравнивается к отношению ApG(l) ApG(2). В рамках я-электронного приближения величина AG(1) равна разности между я-электронными энергиями промежуточного продукта 1 и нафталина. Аналогичные рассуждения применимы и к промежуточному соединению 2. Эти.разности называются энергиями локализации. Они представляют собой энергетические вклады, необходимые для локализации атомов соответственно С-1 или С-2, т. е. для выделения их 2pz-A0 с двумя электронами из сопря-оюенной системы. Таким образом рассчитывают я-электронные энергии нафталина и промежуточных продуктов 1 и 2, и из них получают значения энергий локализации A i и Отсюда следует, что A i < А г, поэтому промежуточное соединение I беднее энергией по сравнению с 2 и > А 2. Из рис. 1.5.12 ясно, почему эти параллельные реакп.ии при кинетическом и термодинамическом контроле дают различные конечные продукты. [c.189]

Подогрев воздуха выгоден еще и потому, что позволяет сжигать топливо с мигтимальным избытком воздуха и уменьшить образование диоксида серы из топлива, содержащего сернистые соединения. При небольшом коэффициенте избытка воздуха (а=1,05—1,07) толькоЗ /о диоксида серы переходит в триоксид, в то время, как при а=1,2 происходит окисление до 20% диоксида серы. Чтобы уменьшить коррозию оборудования, содержание кислорода в продуктах сгорания ие должно превышать 0,5-1,5% [8]. [c.79]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология