Критическая длина дня

Рис. 4.4. Волна типаНю в прямоугольном волноводе скорости приводит к существованию критической длины волны

А. Гладкая плоская пластина. Когда жидкость с однородным профилем скорости движется вдоль пластины с удобно обтекаемой передней кромкой, поток около пластины замедляется в результате ([юрмируется ламинарный пограничный слой. Толщина ламинарного пограничного слоя возрастает с ростом расстояния х от передней кромки, пока не достигается критическая длина лГсг. начиная с которой наступает переход к турбулентному пограничному слою. Критическая д-лина определяется критическим числом Рейнольдса которое [c.242]

В хрупком состоянии критический коэффициент интенсивности напряжений Кс связывает разрушающую нагрузку и критическую длину трещины с помощью соотношения К = Кс. Причем Кс получают подстановкой в формулу для К значений разрушающих нагрузок и критических длин трещин. Можно попытаться сделать то же самое и для квазихрупкого состояния - в формулу для К подставить экспериментально найденные на образце критические значения и получить предельную величину К для данной критической длины трещины. Конечно, понятие коэффициента интенсивности напряжений в квазихрупком состоянии отсутствует. [c.230]

Подставив это значение в условие неустойчивости Гриффитса, можно показать, что критическая длина трещины с учетом пластичности металла примерно на три порядка больше, чем для хрупкой модели (для которой кр достигает нескольких микрон). Так как упл>>уу (Уу - плотность поверхностной энергии при развитии хрупкой трещины), то уравнение Гриффитса можно представить в виде [c.124]

Необходимо ввести разграничение между А и В, чтобы избежать недоразумений при описании системы. Можно сказать, что физически конфигурация А соответствует конфигурации А, а В — конфигурации В. Если принять модель Слетера, то можно сказать, что для всех А критическая длина Ь меньше, чем о, в то время как для В, Ь >Ьо. Переходному состоянию А соответствует = о, и оно является одним и тем ше для А и В. [c.204]

Соотношение между слагаемыми, входящими в условие (3.13) можно видеть на рис.3.22, где показано изменение энергий с увеличением длины трещины. Максимуму полной энергии соответствует критическая длина трещины. [c.180]

Найти критическую длину (глубину) трещины из уравнения (4.1) при т = 1 и при расчетной нагрузке, т. е. с учетом известного коэффициента запаса п. [c.232]

Критическая длина трещины / тр, мм Коэффициент запаса 2,3 7,7/4,2 50 15,4/19,8 [c.343]

Критическая длина Ер находится по формуле [c.35]

Из (VIИ. 105) следует, что фактор автоускорения становится равным нулю при некоторой критической длине цепи v p = /f. [c.344]

Критическая длина волны X,, при которой наступает неустойчивость Тейлора, определяется из условия = О и равна [c.95]

Отношение показывает, во сколько раз увеличивается время реакции при изменении критической длины цепи мкр на величину Ч1 Д [c.346]

В этом случае в трубе возникает скачок уплотнения, в результате чего на участке трубы длиной % — установится дозвуковое течение, причем, как видно из сравнения кривых 2 и 5, критическая длина трубы существенно увеличивается. Для отыскания местоположения скачка уплотнения преобразуем формулу (20) [c.191]

Совокупность формул (11.24) — (11.26) описывает процесс роста трещины от ее начальной длины 1о до текущей I до тех пор, пока возрастающее в процессе роста трещины напряжение в ее вершине не достигнет критического значения Ок, при котором происходит переход к атермическому механизму разрушения. Вклад медленной стадии разрушения Т1 в долговечность образца по уравнению (11.24) определится в этом случае из формулы (11.26) после подстановки в нее вместо I критической длины трещины к, которая определяется из условия а (/)=Ок. Подставляя в (11.18) 1 = 1к, получим [c.303]

Наиболее правильный метод определения критической частоты или критической длины волны состоит в снятии всей кривой дисперсии. Можно также рассчитывать эти величины, а следовательно, и время релаксации, на основании косвенных данных. [c.109]

В большинстве реальных ситуаций длина релаксации по Стоксу превышает критическую длину вдоль плоской пластины хкр, на которой ламинарный [c.345]

Тогда критическая длина язвы 1кр (в проекции) определяется соотношением [c.124]

Установленные уровни пороговых напряжений мало используются при изучении фундаментального механизма КР, поскольку характеристика время до разрушения имеет дополнительные недостатки. Во-первых, обычно время до разрущения, определенное на гладких образцах, включает обе стадии КР (стадию зарождения и стадию развития коррозионной трещины), которые практически не всегда возможно разделить. Во-вторых, на характеристику время до разрушения (когда она включает полное разрушение образца) влияет вязкость разрущения материала, поскольку на более вязких материалах трещины должны расти более длительное время, перед тем как достигнуть критической длины. [c.169]

Диффузионный вклад положителен и пропорционален величине Следовательно, если имеет место неустойчивость, увеличение коэффициента О должно сопровождаться увеличением критической длины волны Хс. если бы Хс оставалась постоянной, диффузионный вклад в (15.23) стал бы превалирующим и величина Я[б5] была бы положительной. Этот вывод следует также из формулы (15.12) для Яс> полученной из дисперсионного уравнения. Учет диффузии приводит также и к тому, что класс возмущений, фигурирующих в (15.23), расширяется из-за необходимости рассматривать неоднородные системы. [c.231]

Рис. 1.57. Зависимость приведенной критической длины трубы Хкр от начальной скорости Х((х=1,41).

Существует критическая длина волокла ннже которой упрочняющий эффект не проявляется. Для достижения максимальной прочности отношение LjD должно быть ие менее 100. [c.350]

Как было показано, в котлах с давлением выше критического существует определенная зона, поведение которой в нестационарных режимах подобно поведению зоны испарения в котлах с давлением ниже критического. В связи с этим зона названа эквивалентной зоной испарения. В котлах с давлением немного ниже критического длина эквивалентной зоны испарения несколько превышает длину действительной зоны испарения. Это вызвано тем, что термодинамические свойства воды и перегретого пара в окрестности предельной кривой при высоких давлениях приближаются к свойствам влажного пара, как это следует из диаграммы фиг. 9.3. [c.373]

Критическое напряжение сжатия и критическая длина волны определяются по формулам (216 и 217), предложенным П. А. Филоновым. [c.205]

Разрушение участка трубопровода (0168x12 мм) газа раз-газирования на Карачаганакском нефтегазоконденсатиом месторождении произошло в зоне приварки штуцера (060x14 мм). В момент, предшествовавший разрушению, трубопровод находился под давлением 3,5 МПа в отсутствие движения среды. Температура стенки трубы составляла минус 25-минус 27°С. Зарождение и докритический рост трещин происходили из-за наличия непровара на границе сплавления кольцевого шва штуцера и основного металла трубы. После достижения трещиной критической длины (40-42 мм) началось лавинообразное разрушение в обе стороны от штуцера, о чем свидетельствует наличие шевронного излома. Остановка трещин произошла на основном металле трубы в результате их многократного разветвления. Трещины в шве образовались из-за нарушения технологии подготовки изделий под сварку и возникновения остаточных сварочных напряжений. В соответствии с требованиями нормативной документации штуцер должен изготавливаться без отверстия и привариваться к трубе угловым швом с разделкой кромки. Сверление штуцера и трубы должно выполняться после его приварки с одновременным сверлением отверстия в трубе и удалением возможных непроваров в корне шва. Сварное соединение данного штуцера было выполнено с нарушением технологии изготовления и имело непровары и трещины глубиной до 3 мм. Наличие этих характерных дефектов сварных швов свидетельствовало о том, что контроль качества металла неразрушающими методами не проводился. Предусмотренная технологией местная термическая обработка сварного соединения патрубок-труба , проводимая путем нагрева металла пламенем газовой горелки, не привела к существенному снижению напряжений в сварном шве. Разрущение трубопровода газа разгазирования произошло по механизму сероводородного растрескивания в результате развития недопустимых дефектов (трещины, непровары, высокие остаточные напряжения) в сварном соединении штуцер-труба . [c.31]

Помимо прямоугольных находят применение круглые (цилиндрические) волноводы. Как и в прямоугольных волноводах, в волноводах круглого сечения могут распространяться Е- и Я-волны различных типов, для обозначения которых также пользуются двумя индексами (т, п). Первый индекс т характеризует число периодов изменения напряженности поля по угловой координате, а второй п - по радиусу. При т = О поле является осесимметричным, например о1 и Основным типом вошы в круглом волноводе является волна Яц. Следует заметить, что структура поля волн одинаковых индексов в прямоугольных и круглых волноводах существенно различна. Критические длины волн в круглых волноводах зависят от типа волны и диаметра П волновода [c.88]

Следующая стадия, инициация, требует наличия субстратов РНК-полимеразы, нуклеозидтрифосфатов и заключается в образовании первых нескольких звеньев цепи РНК- Первый нуклеотид входит в состав цепи, сохраняя свою трифосфатную группу, а последующие присоединяются к 3 -ОН-группе предыдущего с освобождением пиро юсфата. На стадии инициацни РНК-продукт связан с матрицей и РНК-полн.меразой непрочно и с высокой вероятностью может освобождаться из комплекса. В этом случае РНК-полимераза, не покидая промотора, снова инициирует РНК- Такой синтез ДИ-, три- и более длинных олигонуклеотидов называют абортивной инициацией в противоположность продуктивной (т.е. завершающейся образованием полноценного РНК-продукта) инициации. Когда РНК-продукт достигает критической длины (от 3 до 9 нуклеотидов на разных промоторах), абортивная инициация полностью прекращается, транскрибирующий комплекс стабилизируется и уже не распадается до тех пор, пока синтез. молекулы РНК не будет доведен до конца. Примерно в этот же мо.мент, который считается концом инициации и началом элонгации, ог РНК-полимеразы отделяется а-субъединица. [c.138]

В рамках структурно-химического подхода [43] н-алкаиы классифицируются по сиособиости их молекул к независимости поворотной изомерии концевых метильных групп. Согласно этоГ1 классификации, начиная с С —Сд, различают короткоцепочечные (Се—С17), среднецеиочечные (С18—С40) и длинноцепочечные (С40—С оо, последние в нефти не обнаружены) молекулы я-алканов, которые рассматриваются как сложные системы с относительно некоррелированными движениями срединных и концевых групп. Важным является определение критической длины цепи молекулы, теряющей кинетическую подвижность [c.24]

В ноябре 1987 г. при остановке технологической линии произошло лавинообразное разрушение корпуса теплообменника, находившегося под действием внутреннего давления. В момент, предшествовавший разрушению, поток среды в межтрубном пространстве аппарата отсутствовал, однако в корпусе сохранялось рабочее давление (вероятнее всего, жидкой фракции). Теплообменник представлял собой горизонтальный цилиндрический аппарат с двумя неподвижными трубными решетками, сферическими днищами и компенсатором на трубной части. Он был рассчитан на эксплуатацию в некоррозионной среде под давлением в корпусе 3 МПа, в трубной части — под давлением 3,8 МПа при температуре минус 18°С. Корпус, днища и трубные решетки аппарата изготовлены из стали 09Г2С. Размеры теплообменника длина (между трубными решетками) 5000 мм диаметр 1200 мм толщина стенки корпуса 20 мм. В соответствии с технологической схемой обвязки Т-231 теплообменник эксплуатировался при температуре минус 36 С. Исследования показали, что зарождение и докритический рост трещины, вызвавшей разрушение корпуса, произошли на оси кольцевого шва обечайки в зоне приварки штуцера входа этано-вой фракции. Трещина развивалась вдоль оси кольцевого шва, и по достижении критической длины (200 мм) произошел переход к лавинообразному разрушению с разветвлением трещины [c.50]

Таким образом, при распространении крупкой трещины в металлах должно соблюдаться равенкгтво выделяющейся энергии упругой деформации и работы пластической деформации. Поскольку значительно больше уя > критическая длина трещин в хрупких металлах имеет величину порядка миллиметров, в то время как в истинно хрупких материалах, например, стекле, — микрометры. Ирвин ввел параметр [c.44]

На практике [38, 70] для определения количества циклов на стадии стабильного развития трещины производят интегрирование уравнения (4.2). Как это было указано выше, использование только критической длины трещины, найденной через критический коэффициент интенсивности напряжения, в качестве верхнего предела интегрирования, без учета деформационного упрочнения и реальной геометрии трубы, некорректно. Так, прямое использование классических методов линейной механики разрушения для тонкостенных сосудов давления, изготовленных из высоковязких сталей, какими являются современные магистральные трубопроводы, приводит к результатам, не имеющим физического смысла. Так, в работе [74] рассчитанная критическая глубина трещины составляет около 1 км (толщина стенки большинства эксплуатирующихся трубопроводов не превышает 20 мм). Для нахождения верхнего предела интегрирования уравнения Пэриса используем силовой и деформационный критерии линейной и нелинейной механик разрушения [55, 89]. [c.101]

Уточнена методика определения критической длины и глубины трещины для случая взаимодействия колонного аппарата с взрывной волной, которая позволяет прогнозировать развитие трещинообразного дефекта в случае воздействия на аппарат внешнего взрыва. [c.5]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология