Температура потока средняя

Средний температурный напор. Для характеристики движущей силы процесса теплопередачи необходимо знать разность температур потоков, обменивающихся теплом. Схема изменения разности температур потоков вдоль поверхности теплообмена показана на рис. 87. Из рисунка видно, что в тепло-обменных аппаратах разность температур и температура потоков непрерывно изменяются, поэтому в расчетах в качестве Ai принимается ее среднее (А ср) или среднелогарифмическое (Ai p ig) значение. Величина Ai -p — это средняя движущая сила процесса теплопередачи. Она называется средним температурным напором. [c.158]

Рис. 87. Изменение средней разности температур потоков в теплообменных аппаратах

С другой стороны, среднюю температуру потока можно определить на основе теплового баланса трубы [c.131]

При движении жидкости в трубопроводе температура потока изменяется, вследствие чего изменяются плотность, вязкость, объем и другие свойства жидкости. Поэтому указанные физические свойства жидкости определяют при средней температуре потока. Средняя температура потока может определяться по следующей формуле [c.40]

Средняя температура потока [c.40]

Но так как без предварительного расчета коэффициента а не всегда возможно определение температуры для обеих сторон стенки, многие авторы пользуются в качестве средней температуры потока средним арифметическим значением температур на входе и выходе его из теплообменника [c.158]

Установлено, что перепад температуры между печью и колонной на установках АВТ составляет для атмосферной секции от 5 до 18 °С, для вакуумной 25—30 °С. В работе колонны этот фактор играет решающую роль. Однако в ранее запроектированных установках он не учитывался. В расчетах часто, определив долю отгона и температуру сырья при входе в колонну по кривой ОИ, принимают эту температуру равной температуре потока сырья на выходе из печи. Это приводит к неправильному определению количества тепла, вносимого в колонну. В среднем ошибка составляет 10—15% от общего количества тепла в колонне. [c.56]

Решение. Средняя температура потока в экстракционной части колонны [c.215]

Средняя температура потоков во втором испарителе [c.222]

Средняя температура потоков теплоносителей в обоих пространствах определяется из соотношений для противотока [c.381]

Средняя температура потока в экстракционной колонне [c.229]

Физические характеристики растворов, входящие в кри терии подобия, находят при средней температуре потока, равной [c.91]

Абсорбция изотермическая, средняя температура потоков в абсорбере t 30 С. [c.103]

Распределение скорости измерялось при температуре потока 15 25°С с помощью термоанемометра постоянной температуры Термосистем-1050 . Сенсором служил датчик с вольфрамовой нитью длиной 1,7 мм и диаметром 3,8 10" мм. Постоянная составляющая сигнала термоанемометра, соответствующая средней скорости турбулентного потока, измерялась вольтметром Термосистем-1076 со временем осреднения т = 1,0 с. Погрешность измерения скорости потока зависела от качества тарировки сенсора и от стабильности температуры потока в стенде в процессе измерения и для скоростей 0,53,0 м/с не превышала 5%. [c.7]

Т — средняя температура потока в канале, К А/ — температурный напор, К А/л — средний логарифмический температурный напор, К и — удельная характеристика [c.7]

Все свойства теплоносителя в трубном пространстве вычисляются при средней температуре потока. [c.383]

Средняя температура потоков жидкости в трубном и межтрубном пространствах определяется по соотношениям [c.390]

В аппаратах с прямо- или противоточным движением теплоносителей средняя разность температур потоков определяется как среднелогарифмическая между большей (б) и меньшей (м) разностями температур теплоносителей на концах аппарата [c.338]

По средним температурам потоков определяются необходимые теплофизические свойства сред и коэффициенты теплопередачи Кь, Кс, а по формулам (1.64), (1.69), (1.72), (1.73) находятся значения Ао, Аи А2, Аз, Си С2, уь У2- [c.26]

В условиях стабилизированного температурного профиля температура в любой точке сечения меняется по такому же закону, как и средняя температура потока. Поэтому [c.100]

Ср — теплоемкость потока (в случае смеси газов — средняя теплоемкость), ккал/ кг г рад) t — температура потока, °С [c.256]

При решении инженерных задач необходимо определять величину коэффициента теплопередачи К и среднюю разность температур при изменяющихся температурах потоков. [c.170]

При расчете коэффициента теплоотдачи в трубах следует пользоваться формулами, приведенными в главе IX. Физические константы в критериях подобия определяют при средней температуре потока. [c.183]

Массовую скорость газа принимают постоянной по сечению зернистого слоя, как это было уже сделано при решении- урав-нения (IV. 19). В разделе II.9 показано, что величина G несколько отклоняется от среднего значения вблизи стенки трубы, обычно в сторону увеличения. Однако значение и даже знак этого отклонения зависят от таких факторов, как плотность и характер упаковки зерен у стенки, а также профиль температуры газа в поперечном сечении зернистого слоя поэтому вводить какое-либо уточнение в предположение о постоянстве массовой скорости по сечению трубы не имеет смысла. Таким образом, при G = onst средняя по сечению температура потока совпадает со среднекалориметрической. [c.131]

В модели и промышленном аппарате (непрерывнодействующем трубчатом реакторе) проходят турбулентные потоки с одинаковыми перепадами давления Др, причем температуры Т, средние времена пребывания Ь и скорости реакции г равны кроме того, действительны уравнения (11-114) и (11-115) и существуют тепловое и химическое подобие, а геометрического и гидродинамического подобия нет. Масштабные отношения, которые следуют отсюда, необходимо исследовать. Уравнения гидравлического сопротивления (7-57) для обоих реакторов будут иметь такой вид [c.234]

Средняя температура потока (смеси) в экстракционной ласти колонны [c.215]

Для области, где скорость горения зависнт от массопередачи, разность температур между поверхностью твердого тела и средней температурой потока газа < Г> найдем пз уравнений ( ,34) — ( .36) [c.183]

Влияние начального спектра распыла капель на профиль температуры показано иа рис. 8. Исследуемые распределения капель по размерам отлпчалнсь только величппоп дисперсии относительно постоянного среднего размера Лер. Видно, что для спектров с большой дисперсией относительно Еср (кривые 1, 2 рис. 8) характерно более плавное изменение температуры потока па участках прогрева капель и химического превращения по сравнению с профилем температуры (кривая 3) для спектра капель, приближенного к монодпсперсному. Это связано с тем, что очень мелкие капли успевают испариться, а пары прореагировать, т. е. создать дополнительный источник тепла в зоне, где идет еще сильный сток тепла к более крупным каплям. [c.78]

После определения структуры кассету помещали в стенд диаметром 0,6 м и через нее пропускали разогретую до вх = 220°С паровоздушную смесь. Профиль температуры на выходе слоя в сечении среза томографа представлен на рис. 3, в. Для сравнения структуры слоя и распределения температуры масштабы по оси абсцисс иа рис. 3, б и в выбраны одинаковыми. Сопоставляя эти рисунки, видно, что более плотной упаковке слоя, возникшей при положеннн I бункера, однозначно соответствует по своему местоположеппю горячее пятно — локальная температурная неоднородность. Температура в центре пятна превышает среднюю по сечению кассеты t p = 289°С на Дг = 27°С. Участок слоя, соответствующий при загрузке положению П бункера, имеет незначительное уплотнение структуры нз-за небольшой разницы в высоте загрузки Лг — (как видно из рисунка с томограммы), поэтому увелпчепне температуры потока здесь невелико, однако оно имеет место. Переупаковки кассеты с последующей томографией и продувкой па стенде, т. е. исследование всей цепочки загрузка — структура слоя — распределение потока , а также значительное количество переупаковок слоя на стенде диаметром 0,6 м (сделано более 70 загрузок) с подробным замером поля температуры в 613 точках для каи дой загрузки (связь загрузка — распределение потока ) подтверждают со 100%-ной воспроизводимостью, что только различные условия при загрузке разных участков слоя являются причиной возникновения неоднородностей его порозности, которые приводят к появлению локальных неоднородностей фильтрующегося потока ( горячих и холодных пятен —по температуре). [c.10]

Известно, что в сужающемся прямолинейном канале при дозвуковом энергетически изолированном течении газа происходит снижение термодинамической температуры. В винтовом сужающемся канале из-за значительных поперечных градиентов давления создаются условия для повышения скоростей слоев газа у выпуклой стенки по сравнению со скоростями в слоях газа у вогнутой стенки. Таким образом, в винтовом канале не исключено одновременное течение газа как с дозвуковыми, так и со сверхзвуковыми скоростями. Увеличивающаяся неравномерность распределения скоростей приводит уже в каналах сопловых вводов к температурному разделению потоков с более высокими термодинамическими температурами у вогнутой стенки и наиболее низкими в средней части канала по высоте. При дозвуковом течении газа по всей высоте термодинамическая температура будет понижаться по направлению к выпуклой стенке, при сверхзвуковом течении слои газа у этой стенки должны иметь несколько повышенную температуру, чем средние слои. Описанное распределение термодинамической температуры будет сохраняться и после истечения струй в трубу, при этом будут формироваться охлажденный и нагретый потоки. Нечто подобное будет происходить и в тангенциальных сопловых вводах, и, ближе всего к изложенной картине, — в сопловых вводах с лотковым или улиточным выходом. Некоторым подтверждением температурного разделения в каналах сопловых вводов служат данные В. И. Метенина, который наблюдал температурный эффект разделения в вихревой трубе (Д.т = 30 мм) с одним сопловым улиточным вводом при отношении сторон канала соплового ввода 2 3 (больший размер по [c.37]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология