Зазоры радиальные, максимальные значения

Таблица 5 Максимальные значения радиальных зазоров (люфтов)

Из уравнения (10-97) видно, что максимальное значение равное 1/3, получают, когда угол подъема винтовой линии червяка равен нулю. В этом случае поток направлен вниз по каналу, так что потери энергии через поперечный поток отсутствуют. Это предельный случай, поскольку при 0=0 производительность также равна нулю. При 0=30° (0,523 рад) коэффициент полезного действия равен 20%, а так как большинство червяков имеет угол подъема винтовой линии в пределах от 10° (0,174 рад) до 20° (0,35 рад), то их теоретический коэффициент полезного действия будет составлять примерно 25%.Если же учесть влияние радиального зазора, то действительный коэффициент полезного действия будет несколько меньше теоретического. Кроме того, производительность снижается из-за наличия утечки, а потребляемая мощность увеличивается вследствие потерь на сдвиг жидкости в зазоре. [c.275]

За счет радиальной силы происходит односторонний выбор зазора, и в подшипнике образуется зона нагружения, ограниченная некоторым угловым сектором + фо (рис. 6.16). В этом случае зона контроля совпадает с зоной нагружения, расположена симметрично вектору Р , а нагрузка в ее пределах изменяется от максимального значения в центре до О на ее границах (рис. 6.17). Минимально возможный размер зоны контроля, обеспечивающий наи- [c.531]

Здесь бо — радиальный зазор принимается в пределах от высоты неровности поверхности вала до максимального значения биения вала е — эксцентриситет вала р. и р — динамический коэффициент вязкости и плотность среды X — коэффициент сопротивления щели. [c.248]

Результаты испытаний колес с быстроходностью = 1600 и п, — 2500 с различными относительными радиальными зазорами показали, что увеличение зазора с 0,001 О до 0,003 Д у обоих колес привело к снижению максимального значения к. п. д. примерно на 3,5% и уменьшению напора на 5%. [c.82]

Максимальные значения коэффициента теплопередачи при применении ротора с шарнирными и маятниковыми лопатками составили 1250 ккал м . ч-град), а для ротора с жесткими радиальными лопатками (с зазором между вершинами лопаток и греющей поверхностью равным 1 мм) соответственно 1130 ккал (м" ч град). [c.175]

Затем они определили отдельно каждую из составляющих давления и сравнили полученные результаты с экспериментальными данными. На рис. 10.30 приведены результаты решения в сравнении с экспериментальными данными для раствора полиакриламида. Существует оптимальное значение зазора, обеспечивающее получение максимальной производительности. Физическим обоснованием для того оптимума является то, что от Н зависит как подъем давления в результате нормальных напряжений, так и потери давления вследствие воздействия радиального вязкого потока. [c.346]

Величина максимального радиального зазора (просвета) не должна превышать следующих значений [c.321]

После того как ротор уложен на вкладыши, проверяют величины радиальных зазоров между полюсами ротора и расточкой статора. Максимальные и минимальные значения указанных радиальных зазоров не должны отличаться от величины среднего зазора более чем на 1 мм. Если необходимо изменить зазоры, сдвигают в соответствующую сторону корпуса подшипников и изменяют толщину монтажных прокладок под ними. [c.248]

При назначении геометрических размеров колец можно руководствоваться следующими рекомендациями. Радиальная толщина колец 1 выбирается, исходя из соотношения ОЦ = 20- -30, где В — диаметр цилиндра. Зазор в замке собранного кольца при комнатной температуре 5о = 0,1ч-0,6 мм (выбранное значение зазора следует проверить путем расчета на удлинение ОТ максимально возможного прп работе нагрева). Ширина кольца 6= (1- -1,2)/. [c.370]

Рис. 3.31. Пример влияния радиального зазора на характеристику колеса (а) (номер кривых соответствует таблице к рис. 3.30), обобщенные зависимости для определения его влияния на КПД (б) и границу устойчивой работы вентилятора (в) 5 = 25/(1 — V) О Ук = (Рг — рЛк/фа Па = Т з/т1о фрз = фрз/фо Фрз = = Фрз 1 п По, фо, фо — гипотетические значения при = О (получены экстраполяцией) 7к и Т1з — соответствуют расчетному режиму максимального КПД вентилятора, а значения фрз и г(>рз — границе срыва по характеристике

Угол наклона относительной скорости /3 тем больше, чем меньше зазор Ь и угловая скорость колеса со. С увеличением вязкости V рабочей жидкости угол р уменьшается. Это хорошо видно на рис. 38,а, где дана зависимость р от относительного междискового расстояния при различных значениях параметра течения X = 0,5 (со/1 ) . Угол наклона относительной скорости ох расходного параметра < зависит слабо. При этом, чем ближе к середине междисковой щели расположена исследуемая точка потока, тем угол Р меньше. Согласно опытам относительная скорость IV потока в междисковом канале тем меньше, чем меньше ширина зазора Ь и частота вращения колеса со, а также чем больше вязкость р жидкости. Это значит, что с уменьшением параметра течения X скорость w уменьшается, что следует из рис. 38,6. Рост расхода через междисковый зазор (т. е. увеличение расходного параметра д), а также уменьшение радиальной координаты исследуемой точки потока (т. е. уменьшение 7) вызывает увеличение безразмерной относительной скорости н. Во всех опытах относительная скорость была максимальной в середине междискового зазора и уменьшалась до нуля на поверхности дисков. [c.54]

Изменение грузоподъемности подшипника при различных значениях б показано на рис. 74, б. Видно, что максимальные значения грузоподъемности под шипника получены при 6=0,07 мм. Так, при давлении 400 кПа и 6=0,03 грузоподъемность равна 16 кг, увеличение б до 0,07 мм повышает грузоподъемностъ до 23 кг. Дальнейшее увеличение радикального зазора, как показывают расчеты, приводит к уменьшению грузоподъемности радиального подшипника. [c.153]

На рис. 46 приведены экспериментальные значения коэффициента теплопередачи, полученные в вихревом динамическом ABO при условии радиальные зазоры полостей равны, т. е. Агхол = А/"теп теплопередающая поверхность внешнего ротора теп = 0,353 м = onst частоты вращения роторов внешнего — 600-ь200 об/мин., внутреннего — 250-ь 150 об/мин. Параболический характер кривых свидетельствует о хороших динамических качествах теплообменников этого класса. Максимальное значение коэффициента теплопередачи К, достигнутое в процессе экспериментальных исследований, составило - 930 Вт/(м2-градус) при числе Тэйлора по теплопередающему (внешнему) ротору 200-10з и температурном перепаде на входе 50 °С. [c.104]

Вихревые насосы (рис. 6.3.2.28) относятся к машинам динамического типа. В них используется принцип перемещения жидкости между корпусом 1 и ротором 2 за счет вращения последнего. Благодаря касательным напряжениям, возникающим на поверхности ротора, жидкость вовлекается в движение, причем слои, прилегающие к ротору, имеют максимальную скорость, а слои, прилегающие к корпусу, — скорость, равную нулю. Касательные напряжения на поверхности корпуса тормозят движение, поэтому эта поверхность должна быть гладкой. Поверхность ротора должна быть, напротив, щероховатой, чтобы обеспечить максимальную передачу энергии прилегающей жидкости. Для этого поверхность ротора снабжена радиальными лопатками 5, между которыми возникают вихревые течения (вызванные главным образом центробежными силами), обусловливающие большие значения турбулентных касательных напряжений в зазоре. Ротор тщательно уплотнен как по торцевым поверхностям, так и по вершинам лопаток на участке между всасывающим 4 и нагнетательным 5 патрубками. Вал 6, вращающийся с частотой и, также имеет уплотнение. [c.388]

В подвижную систему входят стол 1 и подвижная катушка 6. Стол изготовлен из магниевого сплава, выполнен в виде двух шаровых сегментов, соединенных вершинами и усиленных в радиальных направлениях ребрами жесткости. Подвижная катушка 6 каркасного типа, двухслойная. Каркас катушки сделан из стеклотекстолита, обмотка выполнена проводом ПЭТВ 1,68. Витки между собой и с каркасом, а также каркас катушки к столу закреплены заливкой эпоксидной смолой. Стол 1 с подвижной катушкой б подвешен на четырех пружинах 7 из бериллиевой бронзы, имеющих форму полуцилиндров. Именно эти пружины обеспечивают возможность установки системы на заданную максимальную амплитуду колебаний. Для нормальной работы системы важное значение имеет правильность положения подвижной катушки в воздушном зазоре магнитопровода, Центрирование катушки 6 в воздушном зазоре магнитодро-вода производится ползунами 8, опорными деталями которых являются однорядные конические роликовые подшипники. [c.299]

Зазоры проверяют Ьосле охлаждения шеек ротора, промывки и зачистки баббитовой заливки в местах натиров. Верхний зазор определяют по свинцовому оттиску. Радиальный зазор, указанный заводом-изготовителем, должен составлять 0,001—0,002 диаметра шейки. Необходимо устанавливать минимальные зазоры, так как при эксплуатации происходит изнашивание и осадка баббитового слоя. Примерные значения минимальных и максимальных верхних зазоров приведены в табл. 29. [c.238]

После того как ротор улол ен на вкладыши, проверяют величины радиальных зазоров между полюсами ротора и расточкой статора. Максимальные и минимальные значения указанных ра- [c.347]

Негерметичность ступицы втулки спрямляющего аппарата, отсутствие диаграгмы в ней приводит к значительному изменению характеристики. Причем это изменение зависит, с одной стороны, от осевого зазора безопасности х = х й (й = — диаметр втулки) между втулками вращающегося колеса и неподвижного аппарата, а, с другой, — от перепада статических давлений в аппарате р ск, вернее, от отношения 7са — Рзсл/фа (по аналогии с влиянием радиального зазора в колесе, которое зависит от Ук = Рзк/фа)- На рис. 3.48, б приведены аэродинамические характеристики вентилятора, выполненного по схеме К + СА, при значениях х — 0,4 % и 1,6 % с герметичной диафрагмой (г. д.) и без диафрагмы (б. д.). Такие испытания были проведены при четырех значениях х % 0,4 0,65 1,12 и 1,6 для вентилятора, характеристики которого приведены на рис. 3.48, б. У него на расчетном режиме максимального [c.142]

Анализ показал, что по мере увеличения ширины рабочего зазора и угловой скорости колеса, а также с уменьшением вязкости радиальная скорость Сг уменьшается. При определенно сочетании со, и X на профиле Сг появляется прогиб в срединной части. Это соответствует значению параметра течения X — 1,5 (см. рис. 7,а). Увеличение расхода через зазор (т. е. возрастание ), а также уменьшение радиальной координаты исследуемой точки потока (т. е. уменьшение г) ведет к росту радиальной скорости Сг и большой вытянутости ее профиля. Из этих же рисунков следует, что по мере приближения к поверхности дисков радиальная скорость стремится к нулю. На основании полученных опытных данных можно сделать вывод, что окружная составляющая w t относительной скорости возрастает с уменьшением вязкости и с увеличением ширины рабочего зазора Ь и частоты вращения колеса. Таким образом, чем больше параметр течения X, тем сильнее отставание потока от вращающихся дисков (см. рис. 7,6), причем это отставание возрастает также при увеличении расхода (т. е. с ростом параметра д) и при уменьшенш радиальной координаты (т. е. с уменьше>шем безразмерного радиуса г). Видно также, что скорость w , максимальна в середине междисковой щели и по мере приближения к поверхности дисков стремится к нулю. Коэффициент статического напора [c.55]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология