Турбулентная кинетическая энерги

Турбулентная кинетическая энергия [c.361]

Моде.ш, в которых используется уравнение для на. пряжений. В этих моделях уравнения в частных производных используются для описания всех компонентов тензора турбулентных напряжений. Примером может служить модель, разработанная в [118], которая включает уравнения в частных производных для компонентов осредненной скорости и(х, у), v(x, у), касательного напряжения т х, у), турбулентной кинетической энергии к х, у) и линейного масштаба турбулентности L(x, у). [c.119]

Уравнение турбулентной кинетической энергии, аналогичное приведенному для пограничного слоя 1(127) и,з 2.2.1] в случае развитого турбулентного течения в трубе имеет вид [c.124]

Характер изменения давления и температуры во многом зависит от уровня турбулизации свежего заряда в цилиндре, в частности от локальных значений турбулентной кинетической энергии. На рис. 7.65 приведены расчетные данные для [c.368]

Рис. 7.65. Локальные значения турбулентной кинетической энергии, м /с а — 336° п.к.в. (момент воспламенения газовоздушной смеси), б - 360° п.к.в. (поршень в положении ВМТ)

Образование токсичных компонентов зависит от локальных концентраций топлива и окислителя и значений температур. Для моментов времени, соответствующих 360 и 370° п.к.в., на рис. 7.67 показано локальное распределение температур по объему камеры сгорания. Видно, что это распределение хорощо согласуется с полями локальных значений турбулентных кинетических энергий (см. рис. 7.65). [c.370]

На рис. 7.74 показаны различные положения свечи зажигания (с 1 по 6) относительно выбранной камеры сгорания и приведены поля турбулентных кинетических энергий потока в момент начала воспламенения, соответствующий 25° п.к.в. до ВМТ. [c.379]

Местоположение одной свечи зажигания, при котором и локальная скорость газа и турбулентная кинетическая энергия имеют наименьшее значение, способствует самому раннему появлению ядра пламени, но наибольшему значению 0() 5 ,о, равному 10,85° п.к.в. после ВМТ. Когда свеча зажигания располагается в области с наибольшей скоростью газа (точка 5) или с наибольшей турбулентной кинетической энергией (точка 6), значение 0о 5 ю уменьшается по сравнению с максимальной величиной на 70 и 77 % соответственно. Кроме того, увеличение скорости движения газа сократит продолжительность основного процесса сгорания. Поэтому полная продолжительность сгорания для точки 5 сократится на 43,4 % и для точки 6 на 45,3 % по сравнению с точкой 1. [c.380]

В [72] выполнен расчет трехмерного турбулентного потока в диффузоре прямоугольного сечения аэродинамической трубы. Помимо средних скоростей, автору удалось определить вторичные течения в угловых зонах канала. Движение среды описывается системой, состоящей из уравнения неразрывности, уравнений Рейнольдса с допущениями для пограничного слоя и упрощенного уравнения переноса турбулентной кинетической энергии и диссипации. Турбулентные напряжения рассчитаны с помощью алгебраических выражений, полученных на основе уравнений переноса напряжений Рейнольдса. Результирующая система — параболического типа в направлении основного течения решается с помощью неявной маршевой процедуры с использованием метода конечных объемов. [c.80]

В методе решения, излагаемом ниже, в гл. 2, с одинаковым успе-хом может быть использована любая гипотеза. Например, дифферен-циальное уравнение турбулентной кинетической энергии в частных производных параболического типа может быть решено однозременно с уравнениями количества движения, концентрации и другими уравнениями. [c.28]

В качестве примера в бимодальном приближении было рассчитано поле течения в квазиодномерном турбулентном следе [50]. Форма турбулентного фронта следа, макромасштаб турбулентности и средняя скорость диссипации турбулентной кинетической энергии заимствовались из результатов соответствующих экспериментов. Были найдены величины турбулентных пульсаций концентраций электронов и химически активных компонентов следа. Результаты расчетов хорошо согласовались с результатами экспериментов (по крайней мере, в качественном аспекте). В дальнейшем при использовании бимодального приближения для описания турбулентных следов [51, 52] обнаружилось, что для лучшего согласия результатов расчета и эксперимента следует учитывать флуктуации температуры, сильно влияющие на пульсации скоростей химических реакций (в основном уравнении бимодальной модели [49] член, учитывающий пульсации скоростей химических реакций, считался пренебрежимо малым и отбрасывался). В частности, в работе [52] флуктуации температуры в турбулентном баллистическом следе исследовались путем наблюдения за флуктуациями интенсивности излучения молекулярного кислорода в ультрафиолетовой области спектра (молекула кислорода образуется в результате быстрой реакции рекомбинации двух атомов кислорода). [c.204]

Здесь постоянная интегрирования Е будет теперь зависеть от р. (Этот результат совпадает с полученным ранее Таунсендом [Л. 87] из рассмотрения баланса турбулентной кинетической энергии.) [c.36]

Рис. 3.13. Функциональная зависимость перехода турбулентной кинетической энергии (ТКЭ) в потенциальную (ПЭ) от числа Ричардсона [44].

Модели с одним уравнением. В этих моделях касательное напряжение описывается с помощью дополнительного уравнения в частных производных. В качестве основы для поетроепия такого модельного уравнения используется обычно уравнение турбулентной кинетической энергии (127). При этом требуется установить взаимосвязь между касательным напряжеиием и турбулентной кииетической энергией. Подобные модели изложены в [П5, 117, 121]. [c.119]

Брэдшоу, используя уравнение турбулентной кинетической энергии, получил следующее дифференциальное уравнение в частных производных [c.119]

Критическое число Рейнольдса, определяемое как точка л(аксимальной крутизны па графике зависимости коэффициента сопротивления от числа Ре в критической области, является функцией степени турбулентности ие-возмущенного потока Ти. Величина Ти определяется как отношение усред([енной во времени турбулентной кинетической энергии [см. уравнение (113) 2,2.1] к динамическому давлению в невозмущеином течении. [c.137]

Модели с одним уравнением. В мо- б делях с одним уравнением (также уже Рис. 12.7. График зависимоустаревших) коэффициент турбулент- сти длины перемешивания от ного обмена i Typ вычисляется из одно- положения внутри погранич-го дополнительного дифференциально- ного слоя го уравнения в частных производных (откуда и происходит название этих моделей) например, для турбулентной кинетической энергии получаем выражение [c.205]

Коэффициент турбулентного обмена вычисляется из турбулентной кинетической энергии по следующей формуле [Prandtl, 1945] [c.205]

Более мелкомасштабные свойства. Если желателньно связать величину цэф с истинно локальными величинами, то в качестве таких величин могут сл ужить турбулентная кинетическая энергия k и масштаб длины I (см. рис. 11.2). Тогда из анализа размерностей следует формула [c.125]

Формула (4.3-7) представляет собой решение Таунсенда [Л. 122] и Сполдинга [Л. Ill] и была получена ими с помощью различных допущений относительно диффузии турбулентной кинетической энергии. Профили скоростей, измеренные в опытах Стратфорда Л. 119] для отрывного пограничного слоя, хорошо согласуются со степенным законом выраженным формулой (4.3-7). [c.68]

В рамках дифференциального (или k — е) подхода (см., например, [76]) дифференциальные уравнения записываются в терминах турбулентной кинетической энергии k и скорости диссипации этой энергии е [177]. Модель в этом виде, в котором она описана Ченом и Никитопоулосом [76], состоит из 10 дифференциальных уравнений, которые содержат 11 эмпирических постоянных. Эта модель в ходе траекторных расчетов в состоянии предсказывать характеристики ZFE, что представляется весьма ценным ее [c.130]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология