Испарители, испытания фреоновые

Масло, выходящее из испарителя и возвращающееся в компрессор, несет в себе некоторое количество растворенного фреона. В компрессоре фреон испаряется, вследствие чего снижаются рабочие коэффициенты. Поэтому при испытаниях фреоновых компрессоров необходимо измерять концентрацию масла в циркулирующем фреоне. Прибор для определения концентрации масла объемным способом (рис. 173,6) представляет собой сосуд, который включают между ресивером и регулирующим вентилем [37]. Масло-фрео-новый раствор циркулирует через прибор до окончания опыта. После этого закрывают вентиль у входа в прибор, отсасывают фреон и определяют по смотровому стеклу высоту слоя масла. Относя его к объему сосуда, определяют объемную концентрацию масла [c.322]

Па и путем обмыливания мест соединений и уплотнений проверяют их герметичность. Места утечек азота, обнаруженные в процессе испытания, устраняют при атмосферном давлении. По окончании испытания азотом испарительной системы закрывают вентили испарителя, расположенные перед ТРВ, и всасывающий вентиль и испытывают нагнетательную сторону фреоновых трубопроводов, подавая в них пары азота под давлением 15,7 10 Па в соответствии с заводской инструкцией и требованиями техники безопасности. [c.137]

Результаты испытания малого фреонового испарителя (воздухоохладителя) пока- [c.325]

При испытании на плотность через наполнительную трубку к системе присоединяют баллон фреона. Баллон закрепляют в вертикальном положении вентилем вверх. На штуцере ресивера или испарителя при закрытом вентиле устанавливают мановакуумметр после отсоединения вакуумметра. Убеждаются в том, что открыты все вентили фреоновой системы, за исключением вентилей, соединенных с атмосферой. Продувают фреоном наполнительную трубку до вентиля системы через неплотно затянутую гайку у трубки с наполнительным вентилем. Перепускают в систему пары фреона из баллона с технологическим фильтром. Наполнение производится до тех пор пока давление в системе не перестанет возрастать. Температура в помещении должна быть не ниже 15—20° С. [c.138]

После монтажа холодильной установки на судне все сварные или паяные соединения подвергают гидравлическому испытанию на прочность по нормам давлений для аппаратов. При испытании на прочность фреоновых трубопроводов разрешается вести пневматические испытания по нормам давлений для гидравлических испытаний. До установления изоляции на аппараты и трубопроводы и заполнения системы холодильным агентом проводят испытания на проверку плотности всех соединений. Испытаниям подвергают систему холодильного агента, включая трубопроводы, аппараты и арматуру (при отключенных компрессорах) трубопроводы охлаждающей воды, включая водяную часть конденсаторов рассольный трубопровод в сборе с арматурой и батареями, включая рассольную часть испарителей. [c.209]

Во время испытаний холодильной установки соблюдают следующие условия работы и измерений параметров жидкий холодильный агент перед регулирующим клапаном должен быть переохлажденным не менее чем на 3°С пар, всасываемый компрессором, должен быть перегретым не менее чем на 5°С в аммиачных машинах и на 10—15°С во фреоновых разность температур воды (рассола) на входе в конденсатор (испаритель) и на выходе из него должна быть не менее 3°С а температуру следует измерять с погрешностью не более 0,1°С температуры холодильного агента и воздуха перед воздухоохладителем и за ним необходимо измерять с погрешностью О, ГС, за исключением температур нагнетания паров холодильного агента и воздуха машинного отделения, которые измеряют с погрешностью не более 0,5°С все давления холодильного агента измеряют в паровой части на сторонах всасывания и нагнетания, отсчет давлений по пружинным манометрам производят с погрешностью до 0,1 цены деления шкалы, а по ртутным — до 133 Па (1 мм рт. ст.) для записи температуры и влажности воздуха в охлаждаемых помещениях применяют термографы и гиг- [c.211]

Испытание и подготовка к пуску фреоновых холодильных агрегатов ФАК-0,7, ИФ-50 и др., полностью заряженных фреоном (рис. 113 и 114). По окончании монтажа трубопроводы и испаритель проверяют на герметичность. Из системы удаляют воздух, который мог попасть в нее во время монтажных работ. Для этого пускают компрессор и отсасывают воздух из всасывающей стороны системы, достигая остаточного давления 30—40 мм рт. ст. Отсасываемый воздух компрессор выбрасывает наружу через тройник нагнетательного вентиля у компрессора. На штуцер тройника надевают резиновую трубку, свободный конец которой опускают в банку во избежание разбрызгивания масла, выбрасываемого из компрессора вместе с воздухом. [c.137]

Ранее в испарителях для фреоновых машин использовали сплошные ребра, через которые пропускался весь пучок труб (рис. 210). Однако изготовление такого пучка при значительном числе труб и трудности обеспечения плотного контакта ребер с трубами сложно, поэтому стали применять трубы с накатанными ребрами. На рис. 211 показан кожухотрубный фреоновый испаритель наружной поверхностью 140 с накатанными ребрами. Коэффициент оребрения равен 3,6. Испаритель изготовлен из медиых труб, кожух и трубные решетки стальные. Испытания НИИХИММАШ [75] показали, что испарители такой конструкции дают вполне удовлетворительные удельные тепловые потоки. [c.393]

Ранее в испарителях для фреоновых машин использовали сплошные ребра, через которые пропускался весь пучок труб (рис. 248). Однако изготовление такого пучка при значительном числе труб и трудности обеспечения плотного контакта ребер с трубами сложно, поэтому стали применять трубы с накатными ребрами. Кожухотрубный фреоновый испаритель ЦКБХМ наружной поверхностью 105 м , с накатными ребрами (рис. 249) изготовлен из медных труб, кожух и трубные решетки стальные. Испытания, проведенные НИИХИММАШ показали, что испарители такой конструкции дают вполне удовлетворительные удельные тепловые потоки. При скорости рассола 2,4 м1сек, коэффициент теплопередачи по наружной (ребристой) поверхности составил 362 ккал м час °С, или около ккал м ас °С по внутренней поверхности. При перепаде температур Д/ = 5,8° удельный тепловой поток на 1 внутренней поверхности составил 7550 ккал/м час. [c.480]

Перед началом испытаний снимают крышки у трубных решеток конденсатора и испарителя, открывают все вА1тили у фреонового оборудования по ходу циркуляции фреона в системе, отжимают вручную соленоидный вентиль (СВМ). Перед заполнением испарителей азотом проверяют регулировку редуктора азотного баллона, заглушают предохранительные клапаны на аппаратах. Подготовленные азотные баллоны с редуктором и вакуум-насос присоединяют к наполнительной трубке регулирующей станции и отсасывают воздух из фреоновой системы, после чего вакуум-насос останавливают и отключают вентилем от системы. [c.137]

Результаты испытания малого фреонового испарителя с вынужденным движением воздуха, по данным Г. Лорентцена [67], показывают рост коэффициента теплопередачи с тепловой нагрузкой (рис. 50, в). На графике показано также изменение общего температурного напора At, разности температур воздуха и наружной поверхности А, потери темпера турного напора, связанной с падением давления в испарителе С. Разность температур фреона и стенки В почти не зависит от нагрузки, что, по данным Лорентцена, типично для змеевиковых испарителей с ТРВ. Коэффициент оребрения испытанного испарителя был равен 15,2. [c.135]

Для фреоновых (Ф-22) испарителей, аналогичных испытанному аппарату ИТР-70, при использовании в качестве хладоносителя раствора СаС1г с 15 = 1,25 кг л практическая величина др может быть ориентировочно найдена из табл. 16. [c.154]

По данным испытаний ЛТИХП [29], для фреонового (Ф-22) затопленного испарителя со стальными трубами при работе на рассоле a la сумма термических сопротивлений загрязнений оценена величиной 0,4-10 По данным испытаний ВНИХИ 64], для испарителя с медными накатными трубками 2- — 0.2-Ю . Термические сопротивления загрязнений в аммиачных испарителях можно принимать равными (0,8-i-1,0) 10 . [c.161]

Для фреоновых затопленных испарителей со стальными трубами при работе на рассоле a lj сумма тепловых сопротивлений загрязнений составляет (0,3 0,4)10 К/Вт. Для испарителя с медными накатными трубами, по данным испытаний, эта величина составляет 0,2 10 м К/Вт. Тепловые сопротивления загрязнений в аммиачных испарителях можно принимать равными (0,7 0,9) 10-3 м2. К/Вт [39, 44]. [c.40]

Результаты испытаний малого фреонового воздухоохладителя с коэффициентом оребрения 15, по данным Г. Лорентцена [209], показывают рост коэффициента теплопередачи с увеличением тепловой нагрузки (рис. 122, в). На графике представлен также общий температурный напор А t, слагающийся из перепада температур воздуха и наружной поверхности трубы /4 внутренней стенки и кипящего фреона В и дополнительной разности температур, вызванной падением давления в испарителе С. [c.229]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология