Колонны определение высоты рабочей части

Обратное перемешивание жидкости в барботажной колонне исследовали [196] при прямотоке жидкости и газа. Опыты проводили при разной высоте рабочей части колонны ( = 2,1 3,1 4,4 м). Кроме того, фиктивные скорости жидкой фазы (вода) варьировали от 0,2 до 0,8 см/с, газовой фазы (воздух) — от 0,5 до 15 см . Трассер вводили стационарно, причем в качестве трассера использовали как поток вещества, так и источник тепла. В обоих случаях получены одинаковые результаты, что свидетельствует о возможности определения интенсивности обратного перемешивания без помощи трассера - вещества. [c.198]

С учетом изложенного представляется возможным наметить схему расчета экстракционной колонны с провальными тарелками, который, очевидно, можно свести к определению диаметра и высоты рабочей части колонны, работающей в режиме, близком к захлебыванию, для данных геометрии аппарата, системы жидкостей и рабочих условий. [c.298]

Опытная установка имела две экстракционные колонны диаметром 400 мм и высотой рабочей части 20 м, одна из которых включалась в работу, а другая находилась в резерве, колонну регенерации растворителя диаметром 1000 мм, оборудованную 36 желобчатыми тарелками, а также необходимые теплообменники, насосы и емкости для конечных и промежуточных продуктов. Экстракционные колонны представляли собой разборные аппараты, состоящие из 10 царг длиной 2 м каждая. В царги мог вставляться патрон с набором тарелок определенной конструкции. В качестве контактных устройств были испытаны ситчатые тарелки с отверстиями диаметром 3, 5 и 8 мм, двойные перфорированные тарелки с отверстиями диаметром [c.342]

Для определения высоты колонны необходимо рассчитать число действительных тарелок (формула (8.88)). Д.пя определения числа теоретических тарелок на диаграмме х — г/ (рис. 9.10) построим линии рабочих концентраций укрепляющей и исчерпывающей части колонны. На оси ординат откладываем отрезок 0D, величина которого определяется по формуле (9.16) [c.269]

Колонны диаметром 1200 и 2000 мм с плоскопараллельной насадкой включены в технологическую схему непрерывно дей-ствуюш,его крупнотоннажного производства впервые в мировой практике. Отсюда понятен интерес к установлению диапазона оптимальных нагрузок, решению вопросов распределения жидкости по сечению колонны, определению максимальных нагрузок и эффективности укрепляющей и исчерпывающей частей колонны при изменении плотности орошения и скорости подачи пара. На рис. 1 приведена схема колонны диаметром 2000 мм, высотой 20,5 м высота насадки 15 м. В колонне было установлено 20 блоков, состоящих из длинных рабочих пакетов 9 высотой по 700 мм и коротких перераспределительных пакетов 10 высотой по 50 мм. [c.22]

Особенность процессов экстрактивной ректификации заключается в том, что они проводятся обычно при высокой концентрации разделяющих агентов (70—90 мол.%), причем последние чаще всего имеют значительно более высокие температуры кипения, чем компоненты заданной смеси. Если в процессах обычной и азеотропной ректификации расходы жидкости и пара имеют незначительные различия, то в процессах экстрактивной ректификации расход жидкости, как правило, значительно превышает расход пара. Поэтому и количество тепла, переносимого потоком жидкости, значительно больше, чем в процессах обычной и азеотропной ректификации. Соответственно больше роль энтальпии жидкости в тепловом балансе колонны. Вследствие этого даже относительно небольшое изменение температуры по высоте колонны, обычно характерное для процессов экстрактивной ректификации, может вызвать значительное изменение расходов пара и жидкости. Это обусловливает изменение по высоте колонны флегмового числа и концентрации разделяющего агента, а также в свою очередь, усложняет определение условий фазового равновесия и обусловливает криволинейный ход рабочих линий процесса ректификации. Разумеется, отмеченная особенность относится лишь к той части колонны для экстрактивной ректификации, которая расположена ниже точки ввода разделяющего агента. Часть колонны, находящуюся выше точки ввода разделяющего агента, рассчитывают как в обычных процессах ректификации. Поэтому этот вопрос здесь не рассматривается. [c.293]

В ректификационных колоннах происходит массо-и теплообмен между средами — газом и жидкостью. В зависимости от рабочего давления ректификационные колонны подразделяются на работающие под внутренним давлением работающие под небольшим избыточным внутренним давлением (атмосферные) вакуумные. На рис. ПО, а показано устройство ректификационной колонны диаметром 3,2 м и высотой 22,5 м. Колонна предназначена для переработки сернистых нефтей. Она изготовлена из двухслойной стали наружная часть — из углеродистой стали, внутренняя — из легированной. Горячая нефть вводится через штуцер 9, а оросительная среда — навстречу ей через штуцер S. При испарении нефти пары легких фракций поднимаются вверх по колонне и отводятся через определенные штуцера (например, газойль отводится через штуцер 7, лигроин — через штуцер 6). Тяжелые фракции (мазут) собираются в нижней части колонны. В верхней части колонны предусмотрены предохранительные клапаны для сброса давления при его повышении сверх заданной величины. [c.162]

Высоту насадки находят одним из способов, описанных в главе X для массообменных аппаратов с непрерывным контактом фаз- В виду того что до сих пор не накоплено достаточных экспериментальных данных для точного определения коэффициентов массопередачи (или высот единиц переноса) в расчетах процессов ректификации, в первом приближении можно пользоваться соответствующими уравнениями, приведенными в главе XI. Рабочую высоту аппарата находят, суммируя высоты насадки, рассчитанные для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны. [c.526]

Полученные расчетом значения ВЭТСд могут использоваться при определении высоты рабочей части колонны до 0 =600 мм (/См=1). При использовании аппаратов большего сечения необходимо определять величину Дм или ВЭТСдоб, используя данные о коэффициенте продольного перемешивания. Следует отметить, что коэффициенты в уравнениях (1) и (7) найдены нами для ряда систем (см. табл. 3). Для других систем их нужно определять при гидравлических испытаниях, которые можно вести на небольших колоннах (0 100—200 мм). В этом случае на таких колоннах можно просто определить зависимость О от IV, и ВЭТСд и полученные данные с поправкой на Км использовать при расчете проектируемых аппаратов. Оказалось, что коэффициент продольного перемешивания, который определяет Км, мало зависит от систем реагентов, поэтому можно воспользоваться имеющимися данными (см. рис. 1, кривая б). [c.153]

В этих случаях определение высоты рабочей части колонны сводится к вычислению величины Ыу и среднего значения ку (или Ых и кх) Н = Ыуку. [c.383]

Ну в зависимости от основных параметров процесса. При этом определение высоты рабочей части колонны сводится к вычислению ЫуИ среднего значения Ну (или Ых и Нх) и Н = ЫуНу (или Н = Ы Н ). [c.376]

Для определения возможной зависимости hx от высоты рабочей части колонны описанная выше методика проведения опытов (0 = = onst, L = var) была повторена, но уже при постоянной скорости [c.90]

Проведенные экспериментальные исследования позволили установить общую зависимость (2) для определения предельных нагрузок колонны. При этом изменялись свободное сечение тарелок ( с = 0,15-н0,3 ж /ж ), диаметр отверстий (( о = 3-ь6жж) идиаметр колонны (й(к = 50-н-200 жж) при расстоянии между тарелками от 50 до 200 мм и высоте рабочей части колонны от 1000 до 3900 мм. В качестве тяжелой фазы использовались вода, четыреххлористый углерод и водные растворы уранилнитрата, а легкой фазой служили керосин, вода и растворы ТБФ в керосине. Обработка экспериментальных данных проводилась графическим путем (рис. 1). На оси абсцисс откладывали величины комплекса [c.295]

Расчет аппаратов выполняется с целью определения технологического режима процесса, основных размеров аппарата и его внутренних устройств, обеспечивающих заданную четкость разделения исходного сырья при заданной производительности. Технологический режим процесса определяется рабочим давлением в аппарате, температурами всех внешних потоков, удельным расходом тепла на частичное испарение остатка и холода на конденсацию паров в верхней части колонны, флегмовым числом или удельным расходом абсорбента. Основными размерами аппарата являются его диаметр и высота, зависящие главным образом от типа контактного устройства в колонне. [c.23]

Целью расчета колонны по заданной производительности и четкости разделения является определение технологического режима, основных размеров аппарата и его внутренних устройств. Технологический режим колонны определяется температурами всех внешних материальных потоков, рабочим давлением в аппарате, удельным расходом тепла на испарение остатка и холода на конденсацию части верхнего продукта, флегмовым числом или удельным расходом абсорбента. Основными размерами аппарата являются его диаметр и высота, зависящие главным образом от типа тарелок и расстояния между ними основными размерами тарелки — ее свободное сечение и размеры некоторых элементов, характерных для каждого типа тарелок. [c.29]