Зидера

Для расчета паро-жидкостного равновесия в многокомпонентных смесях Вильямс и Хенли [89] разработали программу на алгоритмическом языке Фортран. Для учета реального поведения смесей предназначен ряд подпрограмм, которые позволяют вычислять фугитивности по вириальному уравнению, по соотношению Редлиха и Квонга или по способу Чао и Зидера. Коэффициенты активности можно учесть, используя рекомендации Вильсона, Ван-Лаара или Гильдебранда. [c.81]

Его первоначально лспользовали Зидер и Тейт [8] для расчета теплоотдачи в трубах. Позднее его использовали и для рас--чета теплоотдачи в сосудах с мешалками [5—7, 9, 10]. [c.118]

Показатель степени симплекса вязкости в уравнении (VII,14) не определяли, а приняли на основании работы Зидера и Тэйта [8]. Отметим, что значение показателя степени симплекса вязкости на основе работ Чилтона, Дрю и Джебенса [9] было оценено Улом [101 и оказалось равным —0,21. [c.120]

При этом значение коэффициентов теплоотдачи, полученное по этому уравнению, примерно на 40% выше, чем по уравнению (VII,16). Показатель степени симплекса вязкости в этой работе не определяли, а приняли на основе работ Чилтона, Дрю и Джебенса [9], а также Зидера и Тэйта [8]. [c.122]

Внутренний пленочный коэффициент теплопередачи можно определить, пользуясь одним из эмпирических уравнений. Метод расчета, предложенный Зидером и Тейтом [16], дает вполне точные результаты, является достаточно общим и его можно применять для разных жидкостей и условий процесса. [c.57]

Для проверки правильности методики измерения вначале определялись коэффициенты теплоотдачи к однофазной жидкости и полученные данные сравнивали с величинами, рассчитанными по уравнению Зидера и Тэйта [98]. [c.123]

В дальнейшем решение Д. Левека с поправкой Р. Пикфорда неоднократно модифицировалось. В частности, в него была введена поправка, подобная поправке Е. Зидера и Г. Тейта, учитывающая влияние на теплообмен направления теплового потока. [c.140]

При выводе (1.30) и (1.31) физические свойства жидкостей принимались постоянными. При больших температурных напорах между стенкой и жидкостью это допущение может приводить к серьезным ошибкам, так как [х и р могут сильно изменяться в зависимости от температуры. Зидер и Тейт [13] предложили поправочный коэффициент ц/м-ш, учитывающий изменение вязкости, где р, — вязкость жидкости при среднемассовой температуре, или средней температуре жидкости (между температурами на входе и выходе из канала), а Хгс — вязкость жидкости при температуре стенки трубы. Коэффициент теплоотдачи может быть получен из уравнений, содержащих число Нуссельта или в соответствии с рекомендациями Колберна [14] из уравнений, содержащих число Стантона [c.31]

Ниже приводятся уравнения обоих типов, обобщающие опытные данные Зидера и Тейта для ламинарного и турбулентного режимов течения жидкостей в трубах. Уравнения имеют достаточно высокую точность для труб внутренним диаметром примерно до 80 мм при температурных напорах между стенкой и жидкостью до 60°С. [c.32]

Нагрев или охлаждение потоков, движущихся внутри или снаружи трубы (продольное течение). Ламинарное течение (Re<2100) . В ламинарной области потоки жидкости и тепла являются величинами до некоторой степени неопределенными. Специалисты полагают, что практически приемлемым выражением, позволяющим рассчитать теплоотдачу в этом режиме течения, является корреляция Зидера и Тейта Для часто встречающихся на практике диаметров труб (не превышающих 75 мм) и разностей температур (менее 55° С) можно записать по типу уравнений Кольборна [c.203]

Уравнение (10) отличается от известной формулы Левека с поправкой Пигфорда большим численным коэффициентом (1,86 против 1,615) и введением в нее поправки Зидера и Тейта, вычислен- ной по пластической вязкости. Отметим, что численный коэффициент в уравнении (10) совпадает с численным коэффициентом формулы Зидера и Тейта 138]. [c.85]

Сопоставление формулы (8) с экспериментальными данными показано на рис. 6, обозначения даны в таблице. В 95% опытов совпадение с расчетной кривой составляет 15%. Из приведенного обобщения, в частности, следует, что изменение Тц с температурой не играло в проведенных опытах существенной роли и влияние неизотермичности определялось, главным образом, изменением пластической вязкости. Поскольку поправка Зидера и Тейта, вычисленная по пластической вязкости, не получила достаточного экспериментального подтверждения, она рекомендуется в качестве первого приближения [42]. [c.85]

Значительные расхождения эксперимента с теоретическим расчетом, основанном на решении задачи теплообмена с постоянными свойствами, обнаружены при обработке опытных данных по охланодению пластичных смазок, кривые течения которых аппроксимируются уравнением (4) [4]. При разности температур стенки и жидкости 60—75° С средние коэффициенты теплоотдачи были почти вдвое ниже расчетных. Введение в расчетные формулы отношения аналога ньютоновской вязкости, полученного из обобщенного критерия Рейнольдса для реологической модели по уравнению (4), при температуре стенки и жидкости значительно улучшило согласие опытных данных с теорией. Показатель степени был почти вдвое выше, чем в поправке Зидера и Тейта, кроме того, он зависел от реологических свойств смазок. Эти особенности можно объяснить диссипацией энергии движения. В этих условиях влияние неизотермичности потока на теплообмен проявляется в значительно более сложной форме, чем при течении маловязких жидкостей, когда выделение теплоты трения ничтожно. [c.86]

Аналогичные опыты проводили Зидер и Тейт, которые получили следующую формулу [c.121]

Корреляцни, полученные на основе анализа размерностей. Рассмотрим теперь несколько хорошо известных корреляций, описывающих теплообмен в трубах. На рис. 13-4 представлена корреляция Зидера и Тейта [6], относящаяся к развитым течениям в гладких трубах при приблизительно постоянной температуре их стенок. Эта корреляция согласуется с соотношением (13.33г) и дает весьма наглядное представление об общей картине теплообмена при течениях в трубах. При применении указанной корреляции следует помнить, что все входящие в нее величины, характеризующие физические свойства, соответствуют температуре -j- Ть 2, за исключением вязкости [х,,, которая должна быть взята при температуре (Го1 + Т0 )12. Число Рейнольдса определено здесь как Re , = = DGJiib — DwfSyit,- Такое определение удобно в том отношении, что, как установлено опытным путем [8], переход от ламинарного режима течения к турбулентному обычно начинается примерно при Rej, = 2100, даже если в данном случае величина ц заметно изменяется в радиальном направлении. Величину G = wjS = < рг > принято называть массовой скоростью потока. [c.374]

К каким жидкостям и газам неприменима ни корреляция Зидера и Тейта, ни корреляция Дайслера Какие существуют корреляции для этих сред [c.396]

Нуссельта Ми = ас мД. Прандтля Рг = сцл" - (4л)и модифицированную поправку Зидера—Тэйта р/рст- Характеристики жидкости, входящие в критерии, находят для средней температуры перемешиваемой среды. [c.209]

В последнее время опубликованы в книге И. Л. Монгайт и И Д. Род-зидер Методы очистки сточных вод , Гостопгехиздат, 1958 г [c.54]

По другому способу, который предложен Зидером [24], по средней температуре потока определяют коэффициент трения Хиз, затем делают пересчет по уравнению [c.56]

Обычно течение жидкости (газа) между трубками сопровождается теплообменом. Значит, поверхность имеет температуру, отличную от средней температуры жидкости, проходящей между трубками. Влияние температуры стенок на сопротивление потоку жидкости учитывается по методу Зидера [39] (применяемому также для случая течения внутри труб). С помощью этого метода вычисляется коэффициент Яиз, отвечающий температуре потока. Затем действительный коэффициент К определяется из уравнения [c.98]

Это уравнение удобно, так как критерий Стантона, согласно выражению (8-15), не содержит величины теплопроводности жидкости в связи с этим легко вычисляется коэффициент теплоотдачи. В случае жидкостей с большой вязкостью и при критерии Рейнольдса, превышающем Ю , можно пользоваться уравнением Зидера и Тате [47] в этом уравнении влияние температуры стенки учитывается путем введения в него вязкости жидкости при этой температуре [c.401]

Опытные измерения коэффициентов теплоотдачи конвекцией при ламинарном движении показывают расхождения с этим теоретическим уравнением. Причиной расхождений в этом случае является отсутствие строго параболического распределения скоростей при неизотермическом ламинарном движении. Кривые скорости имеют характер, показанный на рис. 1-27. Поэтому лучше основываться на эмпирическом уравнении Зидера [47] [c.403]

Эта формула служит основой широко известного соотношения Зидера и Тейта [154], которые предложили следуюш ую формулу [c.322]

Зидер и Тэйт предложили модификацию уравнения (24. 29), учитываюш ую влияние температуры на вязкость введением множителя У гдe jig — вязкость при температуре стенки. Остальные свойства, включая [х, взяты при средней температуре потока. Уравнение Зидера и Тэйта, приведенное к безразмерному виду (24. 30) [c.350]

Зидер и Тэйт предложили уравнение (26. 6) для теплоотдачи при турбулентном движении, включаюш ее поправку на вязкость, подобную предложенной ими в случае теплоотдачи при ламинарном движении. Это уравнение точнее учитывает влияние температуры па вязкость, чем уравпепия Диттус — Волтера и Кольборна, что имеет значение в случае жидкостей, для которых числа Прандтля имеют величину порядка 10 . [c.352]

Основные типы. На рис. от 15 3 до 15-5 представлены три основных типа теплообменников. На рис. 15-3 показан типичный теплообменник с неподвижными трубными решетками. Поскольку пучок труб является несъемным, эта конструкция пригодна только в тех случаях, когда жидкость, находящаяся в кожухе, не загрязняет трубы. Большие разнос1ги температур между кожухом и трубами могут привести к значительным температурным напряжениям в таких условиях следует применять конструкции, обеспечивающие независимое расширение или корпуса или труб. На рис. 15-4 показан теплообменник с под-вижным соединением в кожухе. На рис. 15-5 и 15 6 показаны более распространенные типы устройств, в которых трубы имеют возможность свободно расширяться благодаря использованию плавающей головки. Зидер [22] предложил эмпирическую формулу для расчета числа таких плавающих головок, которое необходимо для того, чтобы избежать повреждений, вызываемых [c.558]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология