Температура стенок, влияние на тепловой поток

Неравномерность подвода тепла к параллельным каналам. Предшествующее обсуждение касалось преимущественно течений в одиночных каналах. В случае применения этих соотношений к теплообменной матрице с множеством параллельных каналов необходимо учитывать возможную разницу в подводе тепла между параллельными каналами, соединенными общими коллекторами. О влиянии такой неравномерности подвода тепла можно составить ясное представление, анализируя график на рис. 5.24, который иллюстрирует существующие условия в современном прямоточном парогенераторе, рассчитанном на давление 112 атм. Использована исходная кривая для отношения удельных объемов, равного И, т. е. для (у" — о ) и = 10 (см. рис. 5.21), когда подогрев эквивалентен 10% тепла испарения. График построен таким образом на исходной кривой с рис. 5.21 взяли точку с относительным расходом 1,0 и начали скользить вдоль кривой для 100%-ного содержания жидкости при этом на каждом расстоянии расход изменялся в число раз, равное изменению интенсивности подвода тепла относительно исходной кривой. Анализируя эти кривые, можно прийти к заключению, что при наличии неравномерности подвода тепла к каналам, работающим параллельно с одинаковыми потерями давления, статическая неустойчивость течения не должна возникать. Но некоторые каналы будут давать избыточное количество перегретого пара, в то время как другие будут подавать смесь пара и воды. Несмотря на то, что течение будет устойчивым, будет происходить перегрев стенок некоторых каналов частично ввиду повышенной температуры пара и частично ввиду более низкого местного коэффициента теплоотдачи. Поскольку избыточно перегретый пар генерируется в каналах с большим тепловым потоком, разность температур стенки канала и пара будет более высокой в горячих каналах. Два этих эффекта в совокупности могут привести к перегреву отдельных каналов до 100—150° С. [c.114]

При достаточно сильном влиянии диффузии обычное соотношение для теплового потока q" = h To — To ) становится несправедливым. В случае обратного потока тепла при То > Т требуется, чтобы величина h была отрицательной. Однако можно избежать этого затруднения, если вместо Т с использовать адиабатическую температуру стенки [c.400]

Рассмотрим вынужденное течение в горизонтальной трубе с постоянной температурой стенки to, которая выше температуры жидкости во входном сечении трубы tu Поскольку вблизи стенки тепло передается жидкости, начинается вторичное течение. В окрестности входного сечения влияние естественной конвекции на теплообмен остается слабым. Однако при движении по потоку оно усиливается и становится максимальным, когда достигается максимум температуры, обусловленный нагревом все большей части жидкости. Затем это влияние ослабевает, когда средняя температура жидкости приближается к температуре стенки. [c.642]

Топки печи приспособлены для сжигания газов и жидкого топлива. Для газа применены инжекционные горелки 1 среднего давления. Горячие газы, образующиеся в топках 2, под влиянием тяги, создаваемой дымососами 4, проходят по металлическим каналам 5 и через их стенки передают тепло обеим зонам пекарной камеры. В конце системы охлажденные газы разделяются на два потока один — 7—направляется в дымовую трубу, другой — в смесительную камеру топки 2 для охлаждения стенок и снижения температуры топочных газов. [c.862]

Таким образом, для снижения температуры стенки необходимо менять соотношение между о и ав так, чтобы ав было больше ао. Практически это может быть осуществлено увеличением скорости потока, воспринимающего тепло в зоне, где температуры максимальны. Влияние теплопроводности самой стенки Л,ст и отло- [c.220]

Когда температура стенки ниже температуры насыщения пара, находящегося в контакте со стенкой, теплообмен значительно интенсивнее, чем в случае перегретого пара и газов. При этом механизм конвекции соверщенно иной. Молекулы пара не только относятся к стенке вихрями турбулентного потока (как это имеет место в газах), но и создают еще собственное поступательное движение к стенке, так как в непосредственном соседстве с ней происходит конденсация пара и резкое уменьшение объема. Образовавшийся конденсат стекает по стенке, а к стенке подходит свежий пар. Чем холоднее стенка, тем больше конденсация и тем интенсивнее движение молекул водяного пара к стенке. Перенос тепла и основной массы агента к стенке идет настолько быстро, что влияние завихрений турбулентного потока играет небольшую роль и чаще всего вообще может не приниматься во внимание. [c.204]

Термопары. Термопары — несомненно наиболее распространенные приборы для измерения температуры. При правильной установке они являются относительно недорогими датчиками, позволяющими достаточно точно определять температуру показания термопар могут быть выведены на центральный щит. Их тепловая инерция мала следовательно, запаздывание их сигнала по отношению к изменениям температуры намного меньше, чем для других пирометрических устройств [71. Термопары более удобны для измерения температур металлических поверхностей по сравнению с другими приборами тем не менее трудно установить их таким образом, чтобы они показывали истинную температуру м( таллической поверхности. Термоэлектродные провода обычно выводятся в поток газа, и потому они играют роль ребер и могут вызвать существенное местное искажение температуры поверхности по отношению к остальной ее части. Даже если использовать плоские термопары и на некотором расстоянии выводить их вдоль потока, они могут явиться причиной возникновения местной турбулентности, которая приведет к заметной ошибке в показаниях. Наиболее надежно можно измерить температуру толстой металлической поверхности в стенке высверливают отверстие, в которое помещают термопару, как указано на рис. 16.1 при таком расположении термопары не вносят возмущений в поток теплоносителя вдоль теплопередающей поверхности, а отток тепла по термоэлектродным проводам практически не оказывает влияния на результаты измерения температуры в данной точке [8]. Однако стенки большинства теплообменников слишком тонки для такого способа заделки термопары. Поэтому обычно не представляется возможным определить значения коэффициентов теплоотдачи к каждому теплоносителю, а удается лишь непосредственно измерить общий коэффициент теплопередачи. [c.315]

Тепловой эффект реакции оказывает влияние на производительность контактного аппарата при проведении процесса в стационарном слое катализатора. В этом случае относительно низкий коэффициент теплоотдачи от газового потока к стенке трубы ограничивает скорость теплоотвода. Поэтому при переработке сырья, окисление которого протекает с выделением большого количества тепла, приходится снижать нагрузку по сырью. Это дает возможность поддерживать заданную температуру процесса, но влечет за собой снижение производительности аппарата. При проведении [c.46]

При определении скорости горения ВВ часто приходится сталкиваться с искажающим результаты измерений влиянием оболочки заряда. Уже давно отмечено, что в металлических не слишком массивных оболочках скорость горения зарядов ВВ оказывается больше, чем в окружении плохо проводящих тепло материалов [38]. Объяснение эффекта теплопроводящих стенок было дана уже в работах Андреева [37]. Хорошо проводящая тепло оболочка заряда (например, металлическая) позволяет увеличить тепловой поток в несгоревшее вещество за счет отбора и передачи тепла из зоны высокой температуры в обход плохо проводящей тепло газовой фазы продуктов сгорания заряда. Тепло, переданное по стенке, идет на повышение начальной температуры заряда в подповерхностных слоях, что в силу зависимости скорости горения от температуры ВВ приводит к росту средней скорости сгорания заряда. Понятно, что чем выше скорость горения, тем [c.256]

Отклонения от модели поршневого режима могут вызываться поперечными температурными градиентами. Если в трубчатом реакторе происходит экзотермическая реакция и тепло от него отводится с помощью некоторого внешнего охлаждающего устройства, тогда в реакторе будет наблюдаться поперечный температурный градиент. И поскольку газ в центре трубки имеет более высокую температуру, чем у стенок, температурный профиль будет иметь параболическую форму, а профиль скорости трубчатого реактора будет неплоским. Если реактор работает в адиабатических условиях, то в этом случае не будет происходить отвода тепла в радиальном направлении. Однако из-за того, что газ вблизи стенки имеет меньшую скорость, чем в центре трубки (вследствие более продолжительного пребывания газа в этой зоне наблюдается большая степень превращения), для экзотермической реакции температура в центре слоя катализатора ниже, чем у стенки реактора и в этом случае наблюдается обратный параболический температурный профиль. Для экзотермической реакции, происходящей в неадиабатических условиях, в которых наблюдается отвод тепла у стенки трубы, влияние поперечного температурного градиента и влияние профиля скорости накладываются друг на друга, в результате чего в профиле температуры наблюдается впадина, соответствующая примерно центру трубы, и небольшой максимум, соответствующий примерно стенке трубы. Когда же имеет место радиальный температурный градиент, то, по-видимому, имеется значительное изменение скорости реакции по диаметру трубы (для большинства простых реакций фактор такого изменения составляет величину 4000 и более), поскольку скорость реакции изменяется в зависимости от обратной абсолютной температуры экспоненциально. Однако существуют приближенные методы обработки расчетных данных при проектировании и для тех случаев, когда в реакторе имеются поперечные температурные градиенты. Их мы рассмотрим в разд. 9.3.2. Частицы катализатора с высокой теплопроводностью и низкой пористостью, как правило, снижают эти нежелательные влияния. Только в тех случаях, когда определенно известно, что условия в реакторе приближаются к изотермическим условиям, можно игнорировать присутствие температурных градиентов в радиальном и продольном направлениях и с достаточным основанием применять модель поршневого режима течения газового потока. [c.394]

Несмотря на простоту изложенного принципа, его практическое применение встречает значительные трудности. Прежде всего желательно, чтобы дополнительная стенка 2 не вносила существенных изменений в величину измеряемого теплового потока ц. Это возможно только при малом термическом сопротивлении дополнительной стенки, т. е. при малой ее толщине. Но в таком случае разность температур 1" — 1, (фиг. 65) будет очень мала и при ее измерении теми же средствами, что и разности температур / —, можно получить результат с недопустимой погрешностью. Кроме того, площадь дополнительной стенки должна быть значительной, чтобы избежать влияния утечек тепла через торцовые поверхности стенки. В дополнение к этому, для получения правильных результатов дополнительная стенка должна плотно прилегать к проверяемому ограждению в противном случае появляются воздушные прослойки, которые искажают результаты определения. [c.142]

Влияние тепловой емкости металла. Если при регулировании температуры в теплообменнике смешения должна быть принята во внимание тепловая емкость металлических стенок (потерями во внешнюю среду можно пренебречь), то возникнут дополнительные ограничения в отношении коэффициента усиления и полосы частот пропускания системы. На рис. 80 показана соответствующая этому случаю структурная схема. Предположим, что количество тепла, передаваемого от жидкости к металлу, равно Яж, м. После интегрирования этого потока тепла получают температуру металла Т з), которая сравнивается с температурой жидкости Т (5). Перепад температуры АТ будет движущей силой, вызывающей изменение количества тепла, передаваемого от жидкости к металлу через поверхность контакта между ними. При помощи показанного последовательного упрощения структурной схемы можно получить соотношение между температурой жидкости Т з), [c.208]

Теория реакторов с неподвижным слоем с учетом теплопередачи очень сложна. Необходимо учитывать одновременно как процессы тепловыделения, происходящие в ходе химической реакции, так и процессы распространения тепла. Для передачи тепла существует гораздо больше возможностей, чем для распространения диффузионных потоков (тепло мон ет передаваться не только при контакте с газообразной или жидкой фазой, но и благодаря тепловому излучению, а также при контакте твердого порошка со стенками реактора). Более того, поскольку изменение температуры на реакционной поверхности раздела влияет на скорость реакций, наблюдается взаимное влияние процессов передачи тепла и вещества. Система дифференциальных уравнений, описывающих процесс, имеет сложный вид. [c.97]

Влияние перегрева паров на теплоотдачу экспериментально и теоретически исследовалось рядом авторов. Было установлено, что если температура охлаждающей поверхности ниже температуры насыщения при данном давлении, то, несмотря на наличие перегрева паров в ядре потока, на стенке происходит конденсация ядро потока и пленка конденсата обмениваются теплом, за счет чего ядро охлаждается. [c.303]

Следует отметить, что снижение или компенсация теплопотерь оказывает заметное влияние на эффективность колонны, поскольку когда колонна теряет тепло, сверху вниз к потоку фпегмы орошения добавляется дополнительная флегма за счет конденсации части паров у стенок. Если же при компенсационном методе через боковую поверхность колонны к ней подводится дополнительное тепло ( отрицательные теплопотери), то, наоборот, в направлении сверху вниз поток фпегмы будет убывать за счет испарения его у стенок. Если дпя идеального случая ректификации в адиабатических условиях рабочей пинией является прямая а6 (см. рис. 6.1), то дпя двух вышерассмотренных случаев эта рабочая пиния будет кривой, соответственно аЬ" к ад. Так, если колонна работает с теппопотерями (кривая аб ), в составе кубовой жидкости пегкокипящего компонента будет меньше, чем при подводе тепла через стенки колонны ( х"< х ). Таким образом при выборе оптимальных условий работы лабораторной колонны необходимо избегать подвода тепла и при компенсационном нагреве лучше допустить небольшие теплопотери, поддерживая температуру обогрева на 1-5 °С ниже температуры стенки колонны. [c.145]

Одним из первых исследований, посвященных изучению данных механизмов в свободноконвективных течениях, является работа [95]. В этом экспериментальном исследовании осуществлялся вдув гелия сквозь пористую поверхность горизонтального цилиндра в окружающий воздух. Экспериментальные данные были получены при различных значениях массовой скорости вдува и температуры стенки. Результаты измерений показали, что при То = Тх плотность теплового потока в стенку не становится нулевой. Было установлено, что адиабатические условия достигаются в том случае, если температура стенки выще Тею на величину, которая зависит от массовой скорости вдува и может достигать 31,7°С. Аналогичные результаты были получены ранее, например в работе [94], при исследовании пористого вдува в пограничный слой при вынужденной конвекции в бинарной смеси гелий — воздух. На основании этой аналогии можно сделать вывод, что особенности экспериментальных данных для свободноконвективных течений также объясняются влиянием диффузии на перенос тепла, или эффектом Дюфура. В более поздней работе [82] проведен анализ этих эффектов в окрестности нижней критической линии горизонтального цилиндра для системы гелий — воздух. [c.396]

Ниже приводятся результаты измерений влияния скорости горячей струи на температуру зажигания. К сожалению, в наших исследованиях нельзя было получить точных данных, так как при низких скоростях профиль температуры горячей газовой струи не является однородным. Это обусловлено тем, что последние 5 мм подогревательной печи не имеют нагревательной спиралп и слом струи, соприкасающиеся с этой стенкой, теряют тепло. С увеличением скорости струи влияние этого фактора уменьшается, и при расходах порядка 100—130 см /сек температура газа в струе на выходе из печи получается почти однородной но сечению, насколько это возможно определить в струе с таким малым сечением. При более высоких скоростях потока ближайшие к стенке слои оказываются более горячими, чем центральные, так как подогревательная печь слишком коротка, чтобы такой поток мог нагреваться равномерно. Естественно ожидать, что струя с равномерной высокой температурой будет лучшим источником зажигания, чем струя, в которой самая высокая температура достигается только в центре, так как наивысшая температура внутри струи принимается за температуру зажигания. [c.57]

Гебхарт [5] применил интегральный метод для расчета изменения температуры стенки и характеристик течения в условиях естественной конвекции при изменении по врёмеяи плЬт -ности теплового потока (/"(т), созданного внутренним тепло-подводом к элементу вертикальной стенки высоты Ь, имеющему существенную теплоемкость с". В этом исследовании учитывалось влияние теплоемкости элемента стенки. На достаточном удалении от передней кромки изменения средней температуры стенки, толщины пограничного слоя и скорости выражаются с помощью следующих параметров (черточка сверху относится ж мгновенным значениям осредненных в направлении потока [c.444]

Если поток тепла вдоль оси трубки постоянен по ее сечению (одномерен) и если не учитывать такие дополнительные факторы, как кинетические явления на поверхности раздела фаз или влияние поверхностной энергии и примеси, и считать несущественным как каталитическое, так и любое другое влияние стенок трубки, то для исследования кристаллизации переохлажденного расплава в трубке можно воспользоваться решением классической одномерной задачи Стефана, взяв уравнения (9.19) и (9.22). При выполнении сделанных предположений фронт кристаллизации плоский, тепловой поток полностью заключен в переохлажденном расплаве и, согласно уравнению (9.19), скорость кристаллизации dXIdt пропорциональна Следовательно, кристаллизация в трубке Таммана нестационарна, так что скорость роста не может принимать постоянного значения. Как уже отмечалось при обсуждении уравнения (9.23), скорость направленной кристаллизации постоянна только в том случае, когда от расплава с начальной температурой, равной температуре плавления, отбирают тепла больше, чем его поступает при постоянной температуре к поверхности л = 0 для этого температура граничной поверхности должна снижаться с течение. времени экспоненциально. Поскольку в экспериментах с трубкой Таммана это условие не выполняется, постоянство скорости кристаллизации свидетельствует либо о нарушении одномерности теплового потока, либо о заметном влиянии каких-либо из уже перечисленных выше факторов, либо о том и другом одновременно. Поэтому целесообразно попытаться найти количественное решение трехмерной (или двумерной при условии цилиндрической симметрии) задачи Стефана для трубки Таммана, потому что без такого решения вряд ли можно предсказать форму поверхности раздела фаз и скорость кристаллизации. Впрочем, из эксперимента можно определить нижнюю границу значений кинетического коэффициента, основываясь на том, что переохлаждение поверхности раздела фаз бГ АТ. Некоторого успеха в исследовании плоского фронта, перемещающегося с постоянной скоростью, добился Хиллинг [105], рассчитавший к тому же температурные градиенты для трубок со стенками различной толщины. Аналогичные вычисления провели Майкле и др. [108]. Любов [86] проанализировал одномерную задачу с граничными [c.408]

Стенка как проводник тепла (ср. Хютте, т. 1, стр. 614 и С.1.). Часовой поток тепла q на м внутренней стенки к охлаждающему телу в хорощо охлаждагмых местах передает при полной нагрузке согласно различным измерениям 50 000 — 200000 кг-кал МЧас и более. Так как = дЬ/ к, то падение температуры в стенке зависит от коэфициента теплопередачи X и от средней толщины стенки 5. Если q = 100 ООО кг-кал/м-час, то при X 50 кг-кал/мЧас (чугун) и O = 50 мм = 0,05 м падение температуры в стенке (между внутренней и внешней поверхностями) Д , °=100°. При алюминии меньше в 37а раза, так как Х 170. Слой накипи (Х 2) и слой масла (X 0,1) действует как железные стенки в 25 — 5O0 раз большей толщины, что имеет значительное влияние на температуру стенок. Чем выше q (двухтактные и быстроходные двигатели), тем важнее очистка стенок от накипи и умеренная толщина стенок. [c.449]

Упоминавшееся ранее приближенное моделирование путем суммирования и корректирования выражений для вынужденного течения и потока под давлением [2с1], однако, позволяет нам иногда использовать его как приближенный метод оценки неизотермических эффектов. На практике в первую очередь представляет интерес определение влияния неизотермических условий на производительность и среднюю температуру экструдата. Во многих реальных процессах червяк является термонейтральным, т. е. он не нагревается и не охлаждается. В таких случаях, как было показано в работе [2е], температура червяка очень близка к температуре расплава. Следовательно, основное влияние на расход оказывает наличие существенной разности между температурами цилиндра и расплава. Как видно из уравнения (10.2-46), разность температур может оказывать сильное влияние на расход вынужденного течения. С другой стороны, увеличение средней температуры экструдата является следствием постепенного изменения температуры в направлении течения. Применим метод смазочной аппроксимации и, разделив червяк на малые элементы конечных размеров, проведем детальный расчет для каждого элемента. Предполагая, что средняя температура в пределах элемента постоянна, составим уравнение теплового баланса, учитывающее тепло, передаваемое от стенок цилиндра, и диссипативные тепловыделения. Такой метод расчета позволяет определить изменения температуры по длине червяка и значения параметров степенного закона течения из общей кривой течения [т] (7, Т) ] для каждой ступени расчета при локальных условиях течения, а также вести расчет для червяка с переменной глубиной винтового канала. Таким образом, данная модель может быть названа обобщенной кусочнопараметрической моделью , в которой внутри каждого элемента различные подсистемы представляют собой либо кусочно-параметрические модели, либо модели с распределенными параметрами. Далее следует принимать во внимание неизотермический характер течения неньютоновских жидкостей при исследовании процессов формования в головке экструдера. Этой проблеме посвящен разд. 13,1. [c.427]

Внешняя характеристика червяка пластицируюш,его экструдера обычно имеет нелинейную форму (вид внешней характеристики червяка, нерекачиваюш,его расплав, обсуждался в предыдущем разделе). Пластицирующий червяк выполняет ряд функций, и все реализуемые в нем элементарные стадии, кроме перекачивания и смешения расплава, протекают в изменяющихся условиях. Так, по достижении определенного расхода производительность зоны питания может оказаться недостаточной, что приводит к работе в режиме голодного питания. Изменение расхода вызывает изменение длины зоны плавления следовательно, вдоль кривой внешней характеристики червяка меняется не только температура расплава, как это имело место для экструдера, перекачивающего расплав (см, рис. 12.6), но в экструдате могут появиться нерасплавленные частицы. Более того, средняя температура расплава определяется при этом не только теплом, передаваемым потоку расплава от стенок и за счет вязкого трения в самом расплаве, но также и интенсивностью плавления (т. е. условиями транспортировки расплава из тонкой пленки к слою расплавленного полимера). Наконец, могут изменяться расположение и длина зоны запаздывания, оказывая влияние на положение и длину зон и дозирование. [c.433]

Из других жидкостей наибольший практический интерес представляют различные масла и жидкие металлы. Масла имеют очень высокие, а жидкие металлы — очень низкие числа Прандт ля. Вязкость масел очень сильно зависит от температуры. В ра боте [17] исследовалось влияние переменности свойств жидко сти на теплообмен для веретенного масла и масла Mobilterm Для вертикальной поверхности с постоянной плотностью тепло вого потока на стенке q" задачу решали интегральным методом [c.489]

Рассматривая третий путь — обратный поток энергии вдоль оси пламени в направлении стабилизатора, начинающийся в светящейся зоне и проходящий через вершину пламеии элементарного объема зажигания, — следует предполагать целый ряд возможных путей переноса энергии, например излучением, с помощью электронов, протонов, свободных радикалов, атомов и заряженных радикалов. Электроны и протоны присутствуют в чрезвычайно малых концентрациях, радикалы обладают сравнительно малой подвижностью, а столкновения радикалов, приводящие к обрыву цепи, ограничивают длину цепи, поэтому они не играют существенной роли в изучаемом процессе. Поглощение лучистой энергии маловероятно, но имеются надежные экспериментальные доказательства легкой рекомбинации атомов водорода, которые обладают большой подвижностью и по сравнению с другими радикалами могут мигрировать относительно далеко, пока в результате тройного столкновения не высвободится энергия рекомбинации. В результате рекомбинации атомов водорода Н—Н выделяется 103 ккал/моль. Атомы водорода, выделяя тепло, инициируют также цепные реакции горения в предварительно перемешанной смеси прп непламенных температурах. Диффузия и рекомбинация атомов водорода рассматривались в качестве одного из звеньев механизма, определяющего скорость распространения пламени в свежую смесь. Здесь эта схема также принимается в качестве механизма, посредством которого тепло подводится в элементарный объем зажигания и тем самым оказывает влияние на пределы устойчивости. Эта точка зрения подтверждается результатами работы Лапидуса, Розена и Уилхелма [6], которые экспериментально установили, что скорость зажигания и распространения пламени от одного конца щели горелки до другого существенно изменяется (причем сохраняется воспроизводимость) в зависимости от каталитического характера стенок устья горелки. Предполагая, что различные скорости распространения пламени обусловлены изменением концентрации свободных радикалов во фронте пламени вследствие их рекомбинации на поверхности, авторы предложили теоретическую модель, с помощью которой удалось количественно определить значения коэффициентов рекомбинации на поверхности по отношению к платиновой поверхности. В случае сухих поверхностей относительные коэффициенты имели следующие значения платина Ю" , латунь 10 , окись магния 10 ". Все поверхности, покрытые влагой, дают значения коэффициента рекомбинации меньше 10" . Таким образом, если радикалы могут достигать поверхности стабилизатора, как это указы- [c.239]

На рис. 1 схематически представлен сосуд объема V, содержащий расплавленную соль. Он находится в тепловом контакте с горячим резервуаром, находящимся при заданной абсолютной температуре Т. Ради простоты пока предполагается, что V и Т соответствуют наличию единственной жидкой фазы (в разде ле VII рассмотрен случай двухфазной системы). Удобно предположить, что стенки сосуда представляют собой бесконечно) высокий, крутой потенциальный барьер. Кроме того, можно предположить, что связь с термостатом пренебрежимо мала. Это равносильно утверждению, что поток тепла в систему или из системы при заданной разности температур между гермоста-том и системой хотя и конечен, но весьма мал. Здесь он нужен только для того, чтобы могло установиться состояние теплового равновесия, хотя влияние этого механизма на структуру системы практически отсутствует. Во всяком случае, нет оснований ожидать, что объемные свойства расплавленной соли как-то зависят от строения стенок сосуда. , [c.102]

Определять теплоприток внутрь шкафа домашнего холодильника по коэффициенту теплопередачи стенок его нельзя ввидл значительного влияния углов на направление теплового потока. Кроме того, в расчетах трудно учесть влияние дверного проема, поэтому за показатель, характеризующий изоляционные качества шкафа, принимают величину теплопроходимости кР ккал1час°С, представляющую собой количество тепла, которое проходит через изоляционные ограждения шкафа, отнесенное к разности температур воздуха снаружи и внутри шкафа. Теплопроходи-мость может быть определена точно только экспериментально. [c.412]

Значительно брльшее влияние на величину теплового потока через многослойную изоляцию оказывает температура теплой стенки. Например, повышение температуры теплой стенки с 20 до 50° С должно вызвать увеличение теплового потока в 1,5 раза, а нагрев до 100° С — в 2,6 раза. [c.408]

Керреброк нашел, что наибольшее влияние омического тепловыделения происходит при низких значениях числа Маха и потоках с большим ускорением он нашел также, что джоулево тепловыделение ведет к уменьшению толщины пограничного слоя и препятствует переходу к стенке тепла, образовавшегося за счет вязкостной диссипации. В результате этого в пограничном слое образуются большие температурные перепады. С увеличением числа Маха при постоянном сечении потока коэффициент теплоотдачи увеличивается на порядок. Частично это увеличение обусловлено большими перепадами температур, частично —- ускорением течения вне пограничного слоя. Представленные автором результаты невозможно количественно характеризовать числом Гартмана, так как поле здесь переменно. Предполагается, что теплоотдача будет возрастать, однако степень ее роста в зависимости от числа Маха определяется моделью, которая была выбрана для описания, а также механизмом теплопроводности у электродов. [c.299]

С точки зрения наиболее полного использования энергии плазмы представляют интерес двухфазные потоки с большими концентрациями в них обрабатываемого дисперсного материала. Вследстврю значительного стока тепла к частицам в таких системах следует ожидать заметного снижения температуры плазмы и соответственно уменьшения теплового потока к стенке реактора. Несмотря на имевшиеся противоречивые сведения, в [26] показано влияние концентрации дисперсного материала на теплообмен плазменного потока со стенкой. Так, в диапазоне расходных массовых концентраций 0,15—2,0 полученные экспериментальные данные для плазменного потока, сформированного в трехструйной цилиндрической камере смешения с радиальным вводом плазменных струй, хорошо аппроксимируются зависимостью [c.40]

Увеличение перегрева и уменьшение е = р°/р°, увеличивая Ja, приводят к увеличению скорости роста пузырька и к усилению влияния радиального движения из-за увеличения градиентов температур в жидкости, прилегающей к стенкам пузыря вследствие утоньчения сферических слоев жидкости при ее радиальном растекании. Указанное обстоятельство увеличивает не только поток тепла, но и безразмерный поток тепла (отнесенный к перепаду температур Too — Ts), характеризуемый числом Nuj. Заметим, что при отсутствии радиального движения (Ja 1 и соответствующая ему первая асимптотика (2.9.33), характеризуемая тонким температурным погранслоем около стенки пузырька, были ранее рассмотрены в работах М. Плессета и С. Цвика, X. Форстера и И. Зубера. Указанная асимптотика хорошо описывает эксперименты по росту паровых пузырьков в воде (R. Кпарр et al., 1970 E. И. Не-сис, 1973). [c.240]