Вычисление средних температур жидкостей

ВЫЧИСЛЕНИЕ СРЕДНИХ ТЕМПЕРАТУР ЖИДКОСТЕЙ [c.14]

Рг = - — критерий Прандтля, вычисленный по средней температуре жидкости [c.121]

При вычислении физических констант за определяющую температуру принята средняя температура жидкости / = 0,5(/ + [c.180]

В этом уравнении за определяющую температуру принята средняя температура жидкости tf, за определяющий размер—эквивалентный диаметр Уравнение (23) применимо для любой жидкости, при этом оно наиболее полно учитывает направление теплового потока и естественной конвекции. Эта формула дает возможность вычислить среднее по длине канала значение коэффициента теплоотдачи при // >50. Если же отношение длины трубы (канала) к ее диаметру (эквивалентному диаметру) меньше указанного значения, то значение коэффициента теплоотдачи, вычисленное по формуле (23), необходимо умножить на поправочный коэффициент е/ [c.29]

При вычислении критериев подобия за определяющий размер принимают толщину прослойки 8, а за определяющую температуру — среднюю температуру жидкости в прослойке 0,5 + шг) > wi и — температуры стенок прослойки. [c.333]

По полученным таким образом значениям темпов охлаждения, которые относятся к средней температуре интервала, строится зависимость т = / (/). Эта зависимость затем используется при вычислении теплоемкости и теплопроводности исследуемых жидкостей. Зависимость т = / (/) для эталонной жидкости определяется один раз и затем используется многократно, так как условия охлаждения микрокалориметра соблюдаются одинаковыми и для исследуемых жидкостей. [c.23]

Во многих случаях описанный метод расчета позволяет определить величину распорного усилия с достаточной степенью точности, в особенности если необходимо только сопоставить значение возникающих распорных усилий. Данные, приведенные в табл. 11, показывают, что во всех случаях результаты расчета хорошо согласуются с экспериментальными данными, за исключением листа толщиной 0,025 мм, для которого распорные усилия, вычисленные по уравнениям (9) и (1), оказались различны. Из уравнения (9) следует, что при постоянстве всех других величин распорное усилие меняется обратно пропорционально величине зазора между валками. В то же время из уравнения (2) следует, что эта величина обратно пропорциональна 1,13 степени зазора между валками. Поскольку для аномально вязких материалов показатель степени должен быть меньше единицы, то полученное значение показателя степени (1,13) может указывать на то, что при данном градиенте скорости свойства материала очень близки к свойствам ньютоновской жидкости или что неучитываемое влияние температур очень велико. Эффективный градиент скорости, составляющий 40 ООО сек.-, в этом случае лежит в неисследованной области, поэтому при определении величины вязкости приходится прибегать к значительной экстраполяции. Точность определения средней температуры при такой скорости сдвига также неизвестна. Кроме того, ширина запаса уменьшается от максимального значения в центре листа до нулевого значения на его краях, в то время как при расчете предполагалось, что эта величина постоянна. [c.443]

В пределах изменения температур потоков, наблюдаемых при охлаждении кислоты, существенные изменения отмечаются для вязкости жидкостей. Вычисление при средней температуре потоков может производиться по упрощенной эмпирической зависимости вида [4] [c.44]

Средние мольные объемы предельно адсорбированных паров V являются частными из деления вычисленных объемов больших полостей цеолитов уб на предельные величины адсорбции йо- В табл. 5 вычисленные средние значения мольных объемов предельно адсорбированных веществ V сравниваются с мольными объемами нормальных жидкостей и для температур опытов. Для аргона при —196° мольный объем и отвечает переохлажденной жидкости. [c.10]

Таким образом, для ламинарного потока разница между значениями средней температуры, вычисленной по обоим методам, составляет 33%. Для жидкостей эта разница будет меньше. Следовательно, в случае ламинарного движения необходимо отмечать, по какому методу расчета получена средняя температура. Обычно для расчета применяют уравнение (8-25), так как, зная две средние температуры U, и iv в начале и в конце системы, а также объемную скорость потока, можно вычислить количество тепла, которое получено или отдано жидкостью в единицу времени [c.400]

Граничные условия учитываются при составлении уравнений для точек, расположенных вблизи оси и стенки так же, как и в уравнениях с нисходящими разностями. Основное отличие состоит в том, то для контроля ошибки приближения первое разностное уравнение соответствует дифференциальному уравнению для п-го интервала на расстоянии Д h от оси, а не на самой оси. Разность между температурой реакционной смеси и охлаждающей жидкости принимается равной средней величине между температурами в (м—1)-ом и (п+1)-ом интервалах. При вычислении изменения давления плотность и молекулярный вес также принимаются рав-. ными своим средним значениям для соответствующих интервалов [c.195]

Наибольшую трудность представляет собой вычисление коэффициентов теплоотдачи при снарядном режиме течения. Чередование участков с пленочной и пузырьковой структурой потоков приводит к изменениям во времени условий теплообмена, к появлению колебаний температуры стенки. Опытами установлено [251, что средние значения коэффициента теплоотдачи при снарядном режиме в нисходящем потоке на 20— 40% выше вычисленных по уравнению (11.38) для барботажного двухфазного потока, но ниже рассчитанных по уравнению (VII.67) для пленочного режима течения жидкости. [c.118]

Если предусмотрено несколько ходов для охлаждающей жидкости, значение средней разности температур, вычисленное для противотока, умножается на поправочный коэффициент (см. стр. 182). [c.192]

Для полости высотой Н и шириной d проведен ряд измерений скоростей переноса для нескольких псевдопластических жидкостей, подчиняющихся степенному закону [14]. Одна из поверхностей полости нагревалась электрическим током в режиме постоянного теплового потока, тогда как другая охлаждалась при постоянной температуре. Значения коэффициента формы H/d составляли 10, 20 и 40. Для диапазонов изменения 10 < Ргя < < 500 и 0,7 < < 1,0 числа Нуссельта, вычисленные по среднему коэффициенту А, описывались корреляционным соотнощением [c.444]

Воспользуемся соотношениями (22,1) и (22,1а), предложенными для течений в трубах несжимаемых жидкостей. Положим сначала в основу формулу (22,1). При помощи ее можно произвести те же вычисления, что и для течений несжимаемых жидкостей, с тем однако существенным отличием, что молекулярную вязкость т), плотность р надо считать функциями температуры. Обозначим значения этих величин 0 и Ро при температуре стенки Т . Определение средней скорости по сечению Мд Дадим в виде [c.150]

Для графитированной сажи Росс и Гуд [30] построили изотермы адсорбции бутана, которые имели четкую точку В как при 30°, так и при 41,7°. Значение емкости монослоя, как равное адсорбции Хв в этой точке, согласуется в пределах 2% с результатами, вычисленными из кривых теплоты адсорбции и энтропии. Значение Ат, рассчитанное из величины Хт и определенной независимым способом удельной поверхности, равно в среднем для этих двух температур 40,8 А . Эта величина значительно отличается от значений, рассчитанных по плотности жидкости (например, при 0° Лт = 32,1 А ). Но еще раньше, сравнивая изотермы адсорбции бутана и азота на ряде адсорбентов, Девис, де Вит и Эммет [16] предложили для 0° принять значение А г = = 46,9 А (см. табл. 11). Гаркинс и Юра [63] установили, что для того, чтобы значения удельной поверхности образца анатаза, определенные по адсорбции азота, соответствовали результатам электронно-микроскопических исследований, необходимо использовать значение Ат, равное 56,6 А , для адсорбции при 0°. Эти результаты снова подчеркивают, насколько важно, чтобы изотерма, используемая для определения удельной поверхности, имела резкий изгиб. [c.98]

Здесь Re,к, Ргж, Gr —критерии Рейнольдса, Прандтля и Грасгофа, вычисленные по средней температуре жидкости Ргст — критерий Прандтля, вычисленный но средней температуре стенки трубы (стр. 555 и 557). [c.399]

Здесь Ми = а Д — критерий Нуссельта Ке = wdp — критерий Рейнольдса Рг = сцД — критерий Прандтля, вычисленный по средней температуре жидкости Ргст — критерий Прандтля, вычисленный по средней температуре стенки — внутренний диаметр трубы, м а — коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2-К) А, — коэффициент теплопроводности жидкости, Вт/(м-К) т — скорость жидкости в трубе, м/с р — плотность жидкости, кг/м ц, — динамический коэффициент вязкости жидкости, Па с с —удельная теплоемкость жидкости, Дж/(кг-К). [c.142]

При вычислении критериев подобия определяющий размер — толщина прослойки о, определяющая температура — средняя температура жидкости в прослойке 1 =0,5 (гге,1 + гот2/. где ги температуры стенок. [c.124]

Основные функциональные возможности ПИК интегрирование по времени частотных сигналов ТПР не менее чем одновременно по шести каналам (включая ТПР в БКН) аппроксимация градуировочных характеристик до пяти ТПР во всем рабочем диапазоне в виде функции К = Ф [ у) или К = Ф(/) с погрешностью не более 0,05 %, где/-частота выходного сигнала ТПР V - вязкость жидкости преобразование частотного сигнала плотномера 8сЬ1ишЬег ег 7835 в цифровой код автоматическая коррекция коэффициента преобразования ТПР в соответс вии с функциональной зависимостью К = = Ф [ у) или К = Ф(/) ручной ввод с клавиатуры значений плотности, избыточного давления в БИЛ и в БКН, температуры нефти (там же), влагосодержания, содержания солей магния (мг/л), содержания примесей (%) массы для осуществления вычислений при отсутствии или выходе приборов из строя, а также для определения массы нефти нетто ручной ввод с клавиатуры уставок предельных значений (нижнего и верхнего уровня расхода по каждой измерительной линии, верхнего и нижнего значений избыточного давления в БИЛ, верхнего и нижнего значений температуры в БИЛ (катушке К ), верхнего и нижнего значений плотности, разницы показаний плотномеров, нижнего и верхнего уровня избыточного давления в БКН, перепада давлений на блоках фильтров, нижнего уровня расхода в БКН, нижнего уровня температуры жидкости, содержание газа в нефти) вычисление мгновенного и мгновенного суммарного расходов по каждой линии и по установке в целом, соответственно сравнение показаний параллельно работающих плотномеров и выдачу данных расхождения вычисление средних значений плотности (при текущей температуре и 20 °С), температуры, давления, влажности партии перекачиваемой нефти с начала текущей смены, двухчасовки, относительной погрешности вычисления суммарного объема, массы брутто нефти, объемного расхода - не более 0,05 %. [c.70]

Это выражение обычно называют законом Блазиуса. Если движение жидкости связано с теплообмене , то существует определенный температурный напор. Согласно Мак-Адамсу для газов [Л. 57] физические параметры определяются для температуры (/ - -температура стенки, средняя температура потока), а по Сидэру и Тэйту [Л. 58] коэффициент трения для масел рассчитывают по физическим параметрам, взятым прн температуре с последующим умножением на вязкость при температуре и 1" —вязкость при температуре Данные опытов Рохонца (НоЬопсгу) [Л. 59] с водой приближаются наилучшим образом к результатам вычислений по формуле (6-55), если физические пара-метры брать при температуре [c.198]

Простой вид уравнений тепловых балансов (3.99), строго говоря, соответствует предположениям об отсутствии тепловых потерь в окружающую среду, т. е. о том, что вся теплота, отданная горячим теплоносителем, воспринимается на элементе df холодным теплоносителем и идет на повышение его температуры на величину dt . Считается также, что в массе теплоносителей отсутствуют фазовые превращения, при которых выделение (или поглощение) значительного количества теплоты фазового перехода происходит без изменения температуры. Кроме того, уравнения тепловых балансов (3.99) справедливы лишь в случаях, когда можно пренебречь переносом теплоты в направлении движения теплоносителей за счет теплопроводности и турбулентного переноса по сравнению с конвективным переносом, представленным в уравнениях (3.99). Последнее обычно справедливо при движении теплоносителей со значительными скоростями, принятыми для эксплуатации ТОЛ (для капельных жидкостей 0,25-2,5 м/с, для газов и перегретых паров 5-30 м/с). Однако, например, для жидкометаллических теплоносителей с высокими значениями коэффициентов теплопроводности (X = 5-420 Вт/(м К)), проходящих через ТОЛ с малыми скоростями вследствие значительной их вязкости, кондуктивный перенос теплоты (-Xgradi) вдоль поверхности теплообмена может оказаться сравнимым с конвективным переносом Gt). В этом случае в простые балансовые соотношения (3.99) должны вводиться дополнительные слагаемые кондуктивного переноса. Сделанные здесь замечания существенны потому, что последующие выкладки с использованием уравнений (3.99) и, следовательно, формула (3.105) для вычисления средней разности температур теплоносителей, строго говоря, справедливы лишь при выполнении отмеченных здесь условий. [c.269]

Рекомендации. Для вычисления мольных объемов жидкости при нормальной температуре кипения рекомендуется использовать метод Тина и Калуса. Б табл. 3.12 показано, что средняя погрешность расчетов для 32 соединений составляет только 2 %, Однако следует помнить, что для пользования этой корреляцией надо знать надежное значение критического объема. [c.66]

Расчет следует начинать с входа в циркуляционную трубу, задавшись потоком жидкости, и продолжать вычисления, поочередно прибавляя и вычитая изменения давления. При попытке рассчитать процесс теплопередачи для первого ряда труб теплообменника возникает дополнительная трудность. Ввиду того что по условию задачи моделирования должны задаваться лишь условия на входе, выходная температура и эффективная движущая сила в этих трубах неизвестны. Поэтому необходимо выполнить двойную итерацию следует задать, во-первых, температуру газа на выходе и, во-вторых, температуру газовой смеси непосредственно за каждым рядом труб, чтобы можно было рассчитать эффективную разность температур в трубах. Приняв значение температуры газа на выходе, необходимо добиваться сходимости по температуре поочередно для каждого ряда труб. Таким образом, программа включает три основных итерационных цикла по массовой скорости потока воды, по выходной температуре газа и по средней температуре — движущей силе — для каждого ряда труб. Кроме того, имеются такие программы расчета средней температуры, с помощью которых можно определять различные физические свойства или получать решения других трансцендентных уравнений (например, уравнения Коулбрука для коэффициента трения в однофазном потоке, приведенные в работе Кауфмана [95]). К счастью, используя метод секущих по температурам, расчет выходной температуры можно осуществить за три-четыре итерации. Метод Ньютона — Рафсона, применяемый для обеспечения сходимости по скорости потока воды, требует от четырех до шести итераций, если приближенное значение потока не было известно из предыдущего цикла вычислений. Все прочие итерационные процедуры также основаны на методе сходимости Ньютона — Рафсона. Расчет общего перепада давления во всем контуре для одного приближения по скорости потока, выполняемый по этой программе на вычислительной машине IBM-7040, занимает примерно [c.193]

Среднее значение теплоты испарения изо-меров ксилидина при 298,15° К определялось сравнением теплот испарения анилина [28] И толуидинов. Теплоты испарения толуидинов найдены по уравнениям давления насыщенного пара в зависимости от температуры, рекомендованным в Справочнике [36]. При этом разность теплоемкостей жидкости и пара для толуидинов бралась такой же, как и для анилина АСр = 20 кал/мольтрад [7]. Вычисленная средняя теплота испарения толуидинов равна АЯщ 298,15= 12,96 ккал/моль, т. е. несколько меньше, чем анилина 298,15 = [c.17]

На рис. 11-3 показан характер распределения температур при равномерном теплоотводе от стенки (9 = onst). Обогрев жидкости происходит на участке О — /. Принято, что коэффициент теплоотдачи постоянен. Пунктирная линия соответствует средней по сечению температуре жидкости, вычисленной по уравнению [c.245]

Многоходовые теплообменники. В многоходовых теплообменниках течение может быть частью прямоточным, а частью противоточным, и логарифмическая средняя разность температур в таких случаях неприменима. Основываясь на тех же допущениях, что и при выводе средней логарифмической разности температур и делая еще допущение об одинаковости температур жидкости по всему поперечному сечению межтрубного пространства, W. М. Nagle [Ind. End. hem. 25, 604 (1933)] вывел уравнение для средней разности температур и построил кривые для упрощения расчетов при смешанном токе. Средняя логарифмическая разность температур, вычисленная для противотока, умножается на поправочный коэфициент F, находимый по. графикам рис. 8 или 9. На этих графиках значениедано как функция двух безразмерных групп t — t KTi — t ) и R, где Tj — температура жидкости в межтрубном пространстве у входа в теплообменник, / j — температура жидкости в трубках, у входа, и 2 то же, но на выходе жидкостей из теплообменника R — Т — Т ЦЬ — / i). Рис. 8 относится к теплообменникам с одним ходом жидкости в межтрубном пространстве и двумя, четырьмя, шестью и т. д. ходами жидкости в трубках. Рис. 9 относится к случаю теплообменника с двумя ходами жидкости в межтрубном пространстве и четырьмя, шестью, восемью и т. д. ходами жидкости в трубках. [c.185]

Уравнение (III.57) определяет а следовательно, и j как функцию температуры. Соответственно К , левая часть уравнения (III.46), также может быть представлена как функция Т. Чтобы получить окончательный результат, нужно решить это трансцендентное уравнение путем проб и ошибок или с помощью более систематичного метода последовательных приближений, нанрнмер метода Ньютона. Приближенное графическое решение (которое может стать хорошей отправной точкой для более точных вычислений) можно получить, проведя на рис. III.4 прямую линию с наклоном 1//, где J— среднее значение (— АН)1Ср. Для жидкостей величина J мало меняется, и в большинстве случаев ее можно считать постоянной. Для газов J не будет постоянной, так как Ср — это теплоемкость единицы объема. Однако величина J" = pJ = (— АН)/(Ср1р) должна быть почти постоянной, так как Ср/р — теплоемкость единицы массы. Поэтому при расчете газовых реакций лучше пользоваться переменной — степенью полноты реакции, выраженной в молях на единицу массы, — так как для нее соотношение [c.55]

Значительно трудней для аппаратов со сложной схемой движения теплообменивающихся жидкостей определить среднюю разность температур. В этом случае пользуются следующей методикой сначала определяют среднелогарйфмическую разность температур для противотока АТср по формуле (I. 5), а затем вносят поправку на направление потоков едг. Для вычисления этой поправки находят вспомогательные величины Р и по формулам [c.12]

Для иллюстрации применимости ноля концентрации (или температуры) в качестве индикатора турбулентности на рис. 1.1 приведены осциллограммы, полученные в работе Уберои и Сингха [1975] ). Опыты проведены со слабо-подогретой плоской струей, вытекающей в неподвижное пространство. В этих опытах термометр сопротивления передвигался перпендикулярно.плоскости симметрии со скоростью, в 20 раз большей, чем максимальная скорость струи в том сечении, где производились измерения. Поэтому на рис. 1.1 изображены замороженные распределения температуры. Видно, что на границе струи происходит почти скачкообразное изменение температуры. Следовательно, в данном случае идентификация турбулентной жидкости НС вызывает особого труда. Такая ситуация, по-видимому, характерна для не слишком больших чисел Рейнольдса (в данном случае число Рейнольдса, вычисленное по неосредненной ширине струи и максимальной средней скорости, лежит в диапазоне 10 — 1,3 10 ). Как будет видно далее, область, которая на рис. 1.1 целиком заполнена пульсациями, при Ке приобретает гораздо более сложную структуру. [c.20]