Тепловое испытание испарителей

Результаты теплового испытания змеевикового испарителя производительностью 100 кг/ч [c.81]

Тепловой контроль испарителя либо выпарного аппарата заключается в наблюдении за соответствующими дав- лениями и температурами в пространстве вторичного пара и в камере, а также в периодической проверке соблюдения уровня, работы оттяжек и отвода конденсатов. Для выпарных аппаратов необходима также систематическая проверка плотности поступающего н выходящего из аппарата раствора. Специальные наблюдения и испытания производятся аналогично сказанному ранее для подогревателя. Здесь следует только отметить особую необходимость точного замера температур либо давлений (разрежений), определяющих полезную разность температур и вместе с количеством конденсата — величину /г. При малых разностях температур, например 4— ° С, иногда имеющих место, ошибка в измерениях в ГС уже дает ошибку в определении к на 20% и более. [c.341]

Наибольшее доверие внушают данные о коэффициентах теплопередачи испарителей ИТР-1800 и ИТР-600, полученные Е. 3. Бух- Гер и др. [14] при испытании турбокомпрессоров на Ф-12 (рис. 85). В этих испытаниях осуществлялось независимое изменение тепловой нагрузки и температуры кипения. Возможно, однако, что коэффициенты теплопередачи аппарата все же несколько занижены, так как при испытаниях испарители заполнялись фреоном лишь наполовину, а вычисленные коэффициенты отнесены ко всей теплообменной поверхности аппарата. [c.152]

Ряд данных получен в последнее время при испытании испарителей, работающих на фреоне-22. Во ВНИХИ испытан испаритель ИТР-70 с медными оребренными трубами [64]. Измеренная концентрация масла в испарителе составила 10%. На рис. 86 представлены опытные коэффициенты теплопередачи испарителя в зависимости от тепловой нагрузки при температурах кипения = —10 и 5° С., На основании испытаний был сделан- вывод о том, что при скоростях рассола 1,0 <1,7 м/сек в интервале температур кипения — 15 < /о < 5° С коэффициенты теплопередачи практически (в пределах Ю%) не зависят от температуры кипящего фреона. [c.152]

Испарители. Монтаж кожухотрубчатых испарителей для охлаждения рассола отличается -от монтажа конденсаторов тем, что между опорными поверхностями испарителя и фундаментов помещают деревянные анти-септированные проставки толщиной 150 мм. После завершения монтажа и окончания испытаний системы на прочность и плотность испаритель и рассольные трубопроводы покрывают тепловой изоляцией. [c.132]

В результате испытаний гладкотрубных испарителей (ИКТ-20, ИКТ-40, ИКТ-90, ИКТ-35), работающих на Н22, установлено, что в интервале температур to от —40 до 5 С и др от 900 до 7000 Вт/м скорость хладоносителя существенно влияет на к лишь при значениях ее, меньших 1,5 м/с при значении большем 1,5 м/с, значение к определяется в основном тепловым сопротивлением со стороны холодильного агента. Из результатов испытаний испарителя ИКТ-90 следует, что в режиме кондиционирования при использовании в качестве хладоносителя воды вместо раствора СаОг коэффициент теплопередачи при прочих равных условиях увеличивается на 10—40% (большие значения к относятся к большим тепловым нагрузкам). При испытании испарителя [c.32]

При испытаниях на большинстве стендов для расчета холодопроизводительности необходимо определить количество циркулирующего холодильного агента (массовый расход Сд). На теплообменных стендах и стендах с испарителем-калориметром Од определяют из тепловых балансов испарителей и конденсато- [c.200]

При испытаниях в составе комплексной холодильной машины массовую производительность компрессора Оа определяют по тепловым балансам испарителя и конденсатора с расчетом по холодильному циклу, учитывая количество пара промежуточного всасывания, если таковое имеется. За действительную массовую производительность при каждом режиме работы принимают среднее арифметическое значение массовых производительностей, определенных по испарителю и конденсатору. При этом удовлетворительными считают результаты тех испытаний, для которых расхождения между значениями 0 , определенными по испарителю и конденсатору, различаются менее чем на 10%. [c.220]

Принципиальная схема стенда для лабораторно-заводских (стендовых) испытаний испарителей приведена на рис. V—10. Тепловая нагрузка на испаритель создается хладоносителем, который нагревается в рассольно-водяном теплообменнике. Подогрев хладоносителя может осуществляться водой из конденсатора, водяным паром, а при малой тепловой нагрузке — электрогрелками. [c.222]

Испытания испарителей проводят на установившемся тепловом режиме, при котором отклонения рабочих параметров от их средних значений не превышают допускаемых пределов. [c.223]

Крупномасштабные промышленные испытания в Великобритании и некоторых других странах Европы показали, что сжигание жидких СНГ практически осуществимо. Оборудование, разработанное для сжигания жидкого бутана низкого давления, более эффективно, чем аналогичное оборудование для сжигания жидкого пропана высокого давления. Основное преимущество сжигания СНГ в жидком виде по сравнению со сжиганием газа заключается в более низкой стоимости всей установки, поскольку из нее исключаются испарители, газосмесительная установка, теплотрасса-спутник и тепловая изоляция, необходимые для предотвращения конденсации чистого газа (бутана), исключаются потери топлива [c.158]

Измерение количества холодильного агента производят мерными сосудами и ресиверами. Посредством градуированных сосудов измеряют объем циркулирующего холодильного агента или время заполнения им определенного объема. Точность определения количества циркулирующего холодильного агента тем выше, чем продолжительнее промежуток времени и чем выше уровень жидкого холодильного агента в мерных сосудах. При наличии градуированного ресивера большой емкости после достижения установившегося теплового состояния прекращают поступление жидкого агента в испаритель, чтобы накапливать его только в ресивере. Испытание должно длиться не менее 15 мин., причем температура кипения в испарителе должна при этом понизиться не более чем на 3 С. [c.234]

Испытания при неустановившемся тепловом состоянии не отличаются достаточной точностью и допускаются при вертикально-трубном испарителе лишь в случае невозможности поддержания постоянных температур в основных частях холодильной машины. Особенностью испытания по охлаждению рассола является отсутствие постоянной температуры кипения холодильного агента. [c.239]

Метод нагревания осушителя. Некоторые предприятия производят выборочное испытание отремонтированных агрегатов, заставляя их непрерывно работать в течение более 72 час. при температуре испарителя—45° или ниже. С этой целью испаритель покрывают тепловой изоляцией. Во время испытания компрессор и конденсатор находятся в помещении с температурой 35°, а осушитель около 150°. Осушитель и помещение нагревают при помощи инфракрасной лампы. В ходе испытаний с испарителя несколько раз удаляют иней. К системам, работающим на сернистом ангидриде, этот метод не применим. [c.96]

Корпуса и крышки кожухотрубных испарителей после монтажа и испытания давлением покрывают тепловой изоляцией с паронепроницаемыми слоями, защищающими ее от увлажнения. Поверхность изоляции для защиты от повреждений оштукатуривают по металлической сетке и покрывают масляной краской. [c.192]

Эффективны тепловые насосы, разработанные и испытанные кафедрой холодильных машин Ленинградского технологического института холодильной промышленности [140, 141]. В испарителе теплового насоса бромистолитиевой абсорбционной машины вода кипит при температуре сбросной греющей воды 50—70° С (рис. 62 индексы, относящиеся к теоретическим процессам, обозначены через О [c.141]

При испытаниях тепловых насосов было обнаружено, что состояние раствора в конце процесса абсорбции (точка 2) соответствует равновесному состоянию (точка 2t), потери при кипении в испарителе практически отсутствуют [140], так как процессы теплового насоса протекают при более высоком давлении (100—120 мм рт. ст.), чем в абсорбере холодильной машины (5—7 мм рт. ст.). [c.142]

Рис. V—5. Стенд теплообменный с водяными баками для создания тепловой нагрузки (на схеме показан вариант для испытаний машины с двукратным дросселированием и отводом пара в промежуточную ступень сжатия, характерный для машин с центробежными компрессорами) а — схема б — изображение цикла в ,р-диаграмме I — сосуд для разделения жидкости и пара после первого дросселирования 2 — расходомер на всасывании 3 и 4 — регулирующие вентили первого и второго дросселирования 5 — теплообменный бак 6 — часть бака для подачи воды в конденсатор 7 — перегородка в баке 8 — часть бака для подачи воды в испаритель 9 и 10 — водяные насосы 11 — линия перелива воды для сброса в канализацию /2 — вода, охлажденная в испарителе /3—вода, нагретая в конденсаторе / <—подвод свежей воды для снятия тепловой нагрузки, соответствующей работе компрессора 15 — теплообменник поверхностный (применяется для снятия тепловой нагрузки, равной работе компрессора, в случаях, когда повышенная жесткость воды не позволяет подавать ее по линии /4) 16 — расходомер воды, охлаждающей конденсатор П — расходомер воды, охлаждаемой в испарителе

В 1967 г. во ВНИХИ [63] проведены тепловые и гидравлические испытания аммиачного кожухотрубного испарителя ИТГ-140. Исследована зависимость коэффициента теплопередачи кт удельной тепло- [c.146]

Проведенное сопоставление для гладкотрубных испарителей показало, что значения коэффициентов теплопередачи аппаратов удовлетворительно согласуются между собой (в пределах 10—15%). По результатам испытаний были сделаны следующие основные выводы. В исследованном интервале температур и тепловых нагрузок (см, табл. 14) скорость хладоносителя оказывает существенное значение на к лишь при значениях ее, меНьших 1,5 л/сек. При большем значении величина к определяется в основном термическим сопротивлением со стороны агента. [c.154]

Объектами теплохимических испытаний на тепловых электростанциях являются котлы, турбины и испарители. [c.291]

При испытании малых холодильных компрессоров в составе полной холодильной машины в качестве испарителя целесообразно использовать калориметр (см. рис. 1), с помощью которого можно точно определять и регулировать тепловую нагрузку машины. [c.487]

При испытаниях водоохлаждающих машин для создания тепловой нагрузки на испарители вместо поверхностного теплообменника могут быть использованы теплообменники смешения (баки), где происходит теплообмен между водой после конденсатора и водой. [c.204]

Принципиальная схема стенда для испытания испарительного конденсатора приведена на рис. V—13. Тепловая нагрузка на испаритель создается хладоносителем, ко- орый нагревается водой в рассольно-водяном теплообменнике. Подогрев воды в свою очередь осуществляется в водяном баке в результате барботажа водяного пара через слой воды. [c.228]

Второй тепловой поток характеризует затрату энергии на непрерывное удаление воздуха из аппаратов машины. Часть тепла из конденсатора возвращается в испаритель с конденсатом, который компенсирует испарившуюся рабочую воду. В табл. 2 приводятся численные значения статей теплового баланса, полученные при испытании эжекторной холодильной машины. [c.21]

Результаты теплового испытания испарителя на газопроводе Кохтла-Ярве — Ленинград [c.80]

Большое влияние на коэффициент теплопередачи оказывает загрязнение поверхности нагрева. При тепловом испытании змеевикового испарителя бутана в Ромфорде вь(яснилось, что бутан растворял противокоррозийное покрытие трубопроводов, по которым он подавался к испарителю, и оставлял на трубах змеевика слой грязи, значительно снижающей коэффициент теплопередачи. [c.82]

Результаты испытания малого фреонового испарителя с вынужденным движением воздуха, по данным Г. Лорентцена [67], показывают рост коэффициента теплопередачи с тепловой нагрузкой (рис. 50, в). На графике показано также изменение общего температурного напора At, разности температур воздуха и наружной поверхности А, потери темпера турного напора, связанной с падением давления в испарителе С. Разность температур фреона и стенки В почти не зависит от нагрузки, что, по данным Лорентцена, типично для змеевиковых испарителей с ТРВ. Коэффициент оребрения испытанного испарителя был равен 15,2. [c.135]

Из результатов испытаний испарителя ИТГ-90 следует, что для режима ксндиционирования использование в качестве хладоносителя воды вместо СаС1г при прочих равных условиях обеспечивает увеличение к на 10—40% (большая величина относится к большим тепловым нагрузкам). [c.155]

Весьма ценные результаты по исследованию теплоотдачи в вертикальных трубках дают опыты, цроведенные на вертикальном испарителе с естественной циркуляцией. Для испытания в качестве вертикального испарителя была применена медная трубка длиной 1475 мм, диаметром 27 X 3 мм. Тепловая нагрузка колебалась в пределах от 5000 до 140 000 ккал/м час. Испытания проводились в режиме чистого кипения, когда температура жидкости, поступающей в испаритель, была лишь на 1°С ниже соответствующей температуры кипения. [c.118]

На рис. 1, а схематически показана гомоген ая капиллярная структура. Фитиль прилегает к стенке тепловой трубы таким образом, чтобы обеспечить хоронтий контакт со стенкой в зоне передачи теплоты. Хороший контакт обеспечивает удовлетворительную теплопередачу ог стенок и к стенкам тепловой трубы. Используются также каналы на стенках (рис. 1, б). Более усовершенствованную структуру представляют собой тонкие экраны (рис. 1, в). Преимущество такой конструкции заключается в том, что уменьшается унос жидкости, текущей в фитиле, паром, который движется из испарителя тепловой трубы к конденсатору. Более важно, что экран может иметь поры малого размера и это позволяет увеличить капиллярный потенциал без существенного увеличения сопротивления в каг1алах. В [196] приведены результаты испытаний тепловых труб с капиллярной структурой, изображенной на рис. 1, б, в, которые показали улучшение. характеристик тепловых труб. [c.109]

При испытании головного образца абсорбционной холодильной машины холодопроизводительностью 1,5—2,7 млн. ккал1ч величина неполноты насыщения в абсорбере (ga — lat) составляла 4—6%. Это объясняется присутствием в аппарате воздуха и других неконденсирующихся газов, например бромистого водорода. В кипятильнике выпаривание осуществляется в двух слоях высотой по 300 мм. Величина неполноты выпаривания ilrt — lr) была в среднем 5°/о- Потеря давления при устройстве двухслойной жалюзийной решетки, предупреждающей унос капель воды из испарителя в абсорбер, составила 0,4 мм рт. ст. Тепловой коэффициент машины [c.110]

Внутренней циркуляцией рабочего тела из трубок в стояки и обратно в трубки улучшаются условия теплообмена. В аммиачгюм вертикально-трубном испарителе при перепаде температур между рассолом и рабочим телом в 5° тепловой поток принимается в 2500 ккал/м час. При испытании вертикально-трубного испарителя во ВНИХИ было получено для случая полного затопления при перепаде температур в 5° значеьше =3000 ккал/м час. Это испытание подтвер- [c.389]

Ранее в испарителях для фреоновых машин использовали сплошные ребра, через которые пропускался весь пучок труб (рис. 210). Однако изготовление такого пучка при значительном числе труб и трудности обеспечения плотного контакта ребер с трубами сложно, поэтому стали применять трубы с накатанными ребрами. На рис. 211 показан кожухотрубный фреоновый испаритель наружной поверхностью 140 с накатанными ребрами. Коэффициент оребрения равен 3,6. Испаритель изготовлен из медиых труб, кожух и трубные решетки стальные. Испытания НИИХИММАШ [75] показали, что испарители такой конструкции дают вполне удовлетворительные удельные тепловые потоки. [c.393]

Для фреоновых затопленных испарителей со стальными трубами при работе на рассоле a lj сумма тепловых сопротивлений загрязнений составляет (0,3 0,4)10 К/Вт. Для испарителя с медными накатными трубами, по данным испытаний, эта величина составляет 0,2 10 м К/Вт. Тепловые сопротивления загрязнений в аммиачных испарителях можно принимать равными (0,7 0,9) 10-3 м2. К/Вт [39, 44]. [c.40]