Аппараты внутренние потоки

Очистку внутренней поверхности теплообменных труб от загрязнений проводят реже, чем очистку водяных кожухотрубных теплообменников, а во многих случаях не производят вообще. Это обусловлено тем, что в АВО коэффициент теплопередачи в большинстве случаев определяется коэффициентом теплоотдачи со стороны воздуха ан. п. Если в процессе эксплуатации отмечается непрерывное увеличение разности давлений между входящими и выходящими потоками, то это свидетельствует о постепенном загрязнении пространства аппарата. Внутреннюю поверхность труб очищают методами, аналогичными используемым для водяных кожухотрубных теплообменников. [c.158]

Схема циклона показана на рис. 10-5. Циклон состоит из цилиндрического корпуса I с коническим днищем 2. Запыленный газ вводится в корпус 1 через штуцер тангенциально со скоростью 20-30 м/с. Благодаря тангенциальному вводу он приобретает вращательное движение вокруг трубы для вывода очищенного газа, расположенной по оси аппарата. Частицы пыли под действием центробежной силы отбрасываются к стенкам корпуса. В аппарате создаются два спиральных потока внешний поток запыленного газа, который движется вниз вдоль поверхности стенок циклона, и внутренний поток очищенного газа, который поднимается вверх, располагаясь вблизи оси аппарата, и удаляется из него. Пыль концентрируется вблизи стенок и переносится потоком в разгрузочный бункер 3. [c.219]

Схема, поясняющая определение внутренних потоков I и С в произвольном сечении аппарата, приведена на рис. В-4. Для определения указанных потоков мысленно разрезают аппарат в интересующем нас сечении 1—1 (см. рис. В-3) и отбрасывают одну из частей (см. рис. В-4, а, б). Действие отброшенной части на оставшуюся заменяют внутренними потоками. Затем для любого из двух вариантов, представленных на рис. В-4, записывают уравнения материального и энергетического балансов. Так, например, для части аппарата, находящейся выше сечения 1—1, материальный и тепловой балансы будут выглядеть следующим образом [c.16]

В конической части основной поток поворачивает к центральной оси. При этом наибольшее количество жидкости с выделенным в пристенной зоне осадком удаляется из аппарата. Внутренний поток имеет цилиндрическую форму диаметр потока примерно равен диаметру погруженной части сливного [c.143]

Целью технологического расчета массообменного аппарата является определение технологического режима, т. е. рабочего давления в аппарате, температур всех внешних потоков, а также нахождение числа теоретических тарелок и флегмового числа, обеспечивающих заданное разделение исходного сырья. В процессе технологического расчета определяются материальный и тепловой балансы колонны и внутренние потоки пара и жидкости по высоте колонны. [c.325]

В задачах синтеза ресурсосберегающих ХТС состояние НФЗ — это параметры и переменные технологических потоков синтезируемой ХТС потоков сырья, промежуточных (внутренних) потоков ХТС, потоков целевых продуктов и отходов производства. Операторы в этой НФЗ соответствуют различным ХТП, аппаратам и машинам химической технологии, обеспечивающим требуемые физико-химические преобразования параметров и переменных технологических потоков ХТС. Исходное (начальное) состояние соответствует переменным и параметрам технологических потоков [c.58]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВНУТРЕННИХ ПОТОКОВ В АППАРАТЕ [c.18]

Поясним определение внутренних потоков L и О, например жидкости и пара, применительно к схеме аппарата, приведенного на рис. 1-3. Мысленно разрежем аппарат в интересующем нас [c.18]

При известных энтальпиях внутренних потоков % и из выражений (1,3) и (1,4) находим потоки I и О. Проведя аналогичные расчеты для нескольких сечений аппарата, получим величины потоков в пределах контактной зоны аппарата, определяющие размеры соответствующих его сечений. [c.19]

Необходимо подчеркнуть, что для выявления изменений величин внутренних потоков по высоте аппарата надо обязательно составлять как материальные, так и тепловые балансы для различных сечений аппарата, поскольку эти изменения величин потоков обусловлены изменением их теплофизических свойств (плотности, теплоемкости, скрытой теплоты испарения) вследствие изменения температур, давлений и составов. [c.19]

Для определения составов внутренних потоков в произвольном сечении аппарата 1—1 запишем уравнение материального баланса для части аппарата, расположенной ниже этого сечения [c.225]

При расчете абсорбционного аппарата обычно известны состав исходной газовой смеси и состав газа на выходе из аппарата. Кроме того, известны составы жидкого поглотителя на входе и выходе. Зная состав газовой смеси или жидкости, по уравнению материального баланса можно найти расход жидкости или газовой смеси, причем полученные потоки по условиям материального баланса-колонны будут являться и внутренними потоками в аппарате. [c.333]

Несмотря на простоту конструкции, гидроциклоны характеризуются сложной гидродинамикой процесса разделения. В гидроциклоне твердые частицы и жидкость движутся по двум основным траекториям А — пристенная, по которой опускаются наиболее тяжелые частицы Б — внутренняя, по которой поднимается столб жидкости с легкими частицами. Другими словами, образуются два вращающихся потока — внешний и внутренний. Внешний поток вращается вдоль стенок конической части аппарата и движется в направлении к нижнему выходному патрубку (разгрузочному), вынося из аппарата наиболее крупные и плотные частицы твердой фазы. Внутренний поток имеет цилиндрическую форму (диаметр этого цилиндра примерно равен диаметру сливного патрубка) и направлен вверх, выводя из гидроциклона тонкодисперсные частицы, не успевшие отделиться во время движения из внешнего потока под действием центробежных сил. [c.223]

Для расчета размеров аппарата (площади поперечного сечения, высоты, размеров внутренних устройств и т.п.) недостаточно знать только внешние потоки вещества и энергии, необходимо определить материальные и тепловые потоки в соответствующих сечениях внутри аппарата. По своей величине внутренние потоки могуг значительно превосходить внешние, а кроме того, они могуг претерпевать изменения по высоте аппарата (в различных его сечениях) вследствие изменения давлений, температур и теплофизических свойств веществ. [c.16]

Необходимо подчеркнуть, что изменение величин внутренних потоков в разных сечениях аппарата можно выявить лишь при одновременном анализе уравнений материальных и тепловых балансов. [c.16]

Для определения составов внутренних потоков в произвольном сечении аппарата 1—1 составим уравнение материального баланса, например, для части аппарата, расположенной ниже сечения 1—1. Отбросив бесконечно малые первого порядка, получим [c.35]

Может оказаться, что истинное время пребывания в аппарате частиц потока недостаточно для осуществления процесса диффузии, а от этого зависит эффективность всего диффузионного процесса в целом. Поэтому важным является учет реальной структуры потоков фаз в аппарате (а, следовательно, по времени пребывания) с помощью модельных представлений о внутренней структуре потоков. [c.58]

Это уравнение отражает тот факт, что I -й входной поток К-го аппарата является в то же время ( 1к,1 )-м выходным потоком к,1 -го аппарата. Уравнений (II) будет столько, сколько имеется внутренних потоков в схеме. [c.32]

Регенератор представляет собой цилиндрический аппарат внутренним диаметром 12 м и высотой 30 м. Днища аппарата конические. Полезный объем регенератора 680 м при высоте кипящего слоя б м. Корпус 4 футерован внутри шлаковатой и огнеупорным кирпичом. Для улавливания частиц катализатора, уходящих из регенератора вместе с потоком дымовых газов, в верхней части помещены мультициклоны 3 батарейного типа (101 шт.). Батареи включаются в одну или в две ступени. Ниже середины высоты аппарата размещено восемь змеевиков 5 общей поверхностью 80 м . Закоксованный катализатор подается в регенератор по транспортному трубопроводу 8 при помощи воздуха. В процессе движения катализатора по конусу воронки 6 и через распределительную решетку 7 диаметром 5,6 м и отверстиями величиной 20 мм образуется кипящий слой катализатора. Обычно на сгорание 1 кг кокса требуется 12 кг воздуха. Недостающую часть воздуха вводят по четырем коробам 1, над которыми смонтирована распределительная решетка 7. Каждый короб оборудован 14 маточниками. Такая конструкция обеспечивает довольно равномерное распределение воздуха и катализатора по сечению регенератора. [c.112]

Реактор гидрирования — вертикальный цилиндрический аппарат внутренним диаметром 2500 мм и высотой 14 374 мм. На колосниковые решетки уложены металлические сетки, а на них загружены два слоя кобальт-молибденового катализатора высотой по 5552 мм общим объемом 54,5 м . Для более равномерного распределения газового потока по сечению над верхним слоем и под нижним слоем катализатора, т. е. на входе и на выходе газа из аппарата, уложены шарики из глинозема. Кобальтмолибденовый катализатор имеет форму цилиндриков диаметром 3,2 мм. [c.109]

Очень важно понять, что для функционирования аппарата, подготовляющего возмущенные по заданному типу функции, нужны обе стороны и среда с ее набором воздействий (даже гравитационные воздействия сказываются на состоянии организма), и организм, причем организм вне среды (без воздействий) в общем случае существовать не может, а среда, по-видимому, в каких-то неизвестных условиях обязательно должна создать организм. Потоки разнообразной природы, идущие извне, и внутренние потоки, характерные для жизни клетки, постоянно создают неравновесные функции. Смысл работы восстанавливающего аппарата в том и заключается, что системы, имеющие нужную и возмущенную (неравновесную) функцию, все время создаются вновь, тогда как изменившиеся функции претерпевают дальнейшее изменение и доходят до классического равновесия или приближаются к нему. Продукты жизнедеятельности организмов, как правило, характеризуются равновесными или близкими к ним функциями. Это жидкие, твердые или газообразные вещества, структура которых значительно проще структуры организма. [c.62]

Аппаратура. На установке имеется один реактор для предварительной гндроочистки сырья и три реактора для каталитического риформинга. В реакторах этой установки реализуется аксиальное (вдоль оси аппарата) движение потока. Каждый реактор представляет собой цилиндрический стальной вертикальный сосуд с шаровыми днищами. Для защиты от коррозии и для теплоизоляции корпус с внутренней стороны покрыт армированной жароупорной торкретбетонной футеровкой внутреннее устройство реактора и присоединительные фасонные патрубки выполняются из легированных сталей. Температуру наружной стенки каждого реактора контролируют восемнадцатью поверхностными термопарами в зоне катализатора температуру контролируют тремя термопарами. Реактор гндроочистки, как и последний (по ходу сырья) реактор риформинга, имеет верхни штуцер для ввода сырья и нижний штуцер для выхода продуктов (рис. 94), а в других реакторах риформинга штуцеры для ввода сырья и вывода продукта находятся вверху аппарата (рис. 95). Катализатор загружают в аппараты через верхний штуцер и выгружают через нижний. Каждый аппарат оборудован также штуцером для выхода паров при эжектиро-вании системы во время регенерации катализатора. [c.207]

К внутренним стенкам кожуха приварен спрямляющий аппарат, представляющий собой две концентрично расположенные стальные обечайки, между которыми размещены 11 металлических лопаток специального профиля, принятого по нормалям ЦАГИ. Назначение спрямляющего аппарата — спрямление потока воздуха, выходящего из рабочего колеса. [c.292]

В воздушно-проходном сепараторе измельченный материал с потоком воздуха поступает со скоростью около 20 м/сек через нижний патрубок в кольцевое пространство между внутренним и внешним усеченным конусами аппарата. Так как сечение корпуса сепаратора (внешнего конуса) значительно больше сечения подводящего патрубка, скорость воздушной смеси в сепараторе уменьшается, поэтому наиболее крупные куски сразу же выпадают из потока, и через второй нижний патрубок удаляются из аппарата. Воздушный поток, содержащий мелкие частицы, проходит через тангенциально установленные лопатки, которые заставляют поток вращаться. Под действием центробежной силы крупные частицы отбрасываются на стенки корпуса сепаратора и опускаются вниз. Воздух с тонкими частицами материала отсасывается вентилятором и удаляется из сепаратора. [c.160]

Может оказаться, что истинное время пребывания в аппарате частиц потока будет недостаточным для осуществления процессов диффузии, а от этого будет зависеть эффективность диффузионного процесса в целом. Поэтому в настоящее время для составления математических описаний сложных процессов стали широко использовать модельные представления о внутренней структуре потоков. С одной стороны, это облегчает постановку граничных условий для уравнений, а с другой, позволяет наметить определенные экспериментальные исследования, необходимые для нахождения параметров уравнения движения потоков. [c.126]

Коллектирование. При конструировании внутренней части коллекторов пластинчаторебристого аппарата, распределяющей потоки внутри блока, очень важным является организация равномерного распределения потоков. Неравномерное распределение потоков ведет не только к увеличению сопротивления пакетов, но и к ухудшению тепловых характеристик. [c.98]

Можно рекомендовать более точный расчет методом от тарелки к тарелке , е котором В се внешние и внутренние потоки аппарата находят по условиям фазового равновесия, материального и теплового баланса. Метод расчета десорбции многокомпонентной смеси аналогичен расчету ректификации бинарных смесей в присутствии водяного пара [2]. [c.62]

Кристаллизаторы типа труба в трубе и кожухотрубчатого типа со скребковыми устройствами, предназначенные для получения и роста кристаллов при очистке масляных рафинатов, классифицируются по следующим признакам способу подвода теплоносителя или хладагента и их движению, составу применяемых хладагентов и конструктивному исполнению. В аппаратах типа труба в трубе по внутренним трубам движется охлаждаемый раствор рафината или масляная суспензия (гача) с растворителем, из которых выкристаллизовывается парафин (или церезин), а по внешней поверхности — охлаждающая среда — фильтрат или депарафинизованное масло. В кожухотрубчатых кристаллизаторах внутренний поток подготавливаемого продукта охлаждается с наружной поверхности испаряющимися хладагентами — аммиаком, пропаном, этаном и др., а также их смесями. Скреб- [c.379]

Для расчета размеров аппарата (площади поперечного сечення, высоты, размеров внутренних устройств и т. п.) недостаточно знать только внешние потоки материи и энергии (тепла). Для этого необходимо определить материальные и тепловые потоки внутри аппарата, которые могут быть существенно больше внешних потоков. Кроме того, внутренние потоки могут значительно изменяться по высоте аппарата (в различных его сечениях) вследствие изменения давления, температуры и теплофнзических свойств веществ. [c.18]

На схеме (рис. 4-35) показано, что в гидроциклоне (так же как и в циклоне) имеют место два вращающихся потока—внещний и внутренний. Внещний поток вращается вдоль стенок конической части аппарата в направлении к нижнему выходному отверстию (к Песковой насадке), вынося из аппарата наиболее крупные и плотные частицы твердой фазы. Внутренний поток имеет цилиндрическую форму (диаметр потока примерно равен диаметру погружной части сливной трубы) и направлен снизу вверх, выводя из гидроциклона тонкодисперсные частицы, не успевщие выделиться во время движения из внешнего потока под действием центробежной силы. Большое значение для нормальной работы гидроциклона имеет соотношение диаметров верхнего и нижнего выходных патрубков. Оптимальным считается отношение djd,,= 1,33-М,66. [c.157]

В условиях полусквозного потока при относительно невысоких скоростях газа наблюдается интенсивное перемешивание твердой фазы, когда одна часть потока частиц (восходящая) поднртмается на опоеделеыную высоту аппарата и уносится дальше газообразны.м агентом, а другая (нисходящая), отрываясь от основного потока, падает вниз вдоль стенки аппарата. Опускающиеся частицы катализатора вновь подхватываются потоком и движутся вверх. Таким образом, в аппарате образуется поток с внутренней циркуляцией частиц катализатора. По мнению авторов [66], эта внутренняя циркуляция частиц не увлекает за собой газообразный агент и проходит о рганизованпо, т. е. ес можно регулировать скоростью транспортирующего агента и массой циркулирующего в системе катализатора. С увеличением скорости газообразного агента рециркуляция частиц уменьшается. [c.192]

При стекании пленки жидкости по внутренней поверхности вертикальной трубы, по которой противотоком к жидкости, т. е. снизу вверх, движется поток газа (пара), скорость пленки и ее толщина не зависят от скорости газа до тех пор, пока эта скорость достаточно мала. В данном случае касательное напряжение в пленке максимально у твердой стенки и уменьшается до нуля на свободной поверхности. Однако с возрастанием скорости газа сила его трения о поверхность жидкости увеличивается. Как в газе, так и в жидкости у поверхности их раздела возникают равные, но противоположные по направлению касательные напряжения. При этом движение жидкой пленки начинает тормозиться, причем ее толщина увеличивается, средняя скорость снижается, а гидравлическое сопротивление аппарата газовому потоку возрастает. При определенной скорости газа ( 5—10 м1сек) достигается равновесие между силой тяжести, под действием которой движется пленка, и силой трения у поверхности пленки, тормозящей ее движение. Это приводит к захлебыванию аппарата наступление захлебывания сопровождается накоплением жидкости в аппарате, началом ее выброса и резким возрастанием гидравлического сопротивления. Противоточное движение взаимодействующих фаз при скоростях выше точки захлебывания невозможно. Поэтому точка захлебывания соответствует верхнему пределу скорости для противо-точных процессов в аппаратах любых типов. [c.116]

В биореактор поступают извне технологические потоки, с которыми в аппарат вводятся потоки тепла Рь Рг, Qз, Р4 и Qi, выводятся потоки тепла Qs, Qa и Рю, а также имеются внутренние источники тепла Q6, Q . Перечисленные потоки включают Ql — поток тепла с культуральной жидкостью Рг — поток тепла с раствором минеральных солей Рз — поток тепла с углеродсодержащим субстратом Р4 — поток тепла с технологической водой Рб — поток тепла с аэрирующим газом Ре — биологическое тепло процесса Q — тепло, выделяемое при механическом перемещива-нии Ре — поток тепла с отбираемой суспензией микроорганизмов Рэ — поток тепла с отработанным газом Рю — поток тепла, отводимый через теплообменники. В результате тепловой баланс биореактора будет [c.100]

На рис. 2.39 представлена схема движения потоков жидкости в напорном гидроциклоне. Для наглядности условно выделена лишь часть потока в виде некоторой совокупности линий тока. Обрабатываемая суспензия под избыточным гидростатическим давлением подается в аппарат через питающий патрубок /, расположенный тангенциально к диаметральному сечению цилиндрической частп 6. Такое присоединение питающего патрубка обеспечивает создание вращательного движения жидкости относительно оси гпдроциклона, при этом наблюдается образование двух характерных потоков, суммарный расход которых равен расходу питания. Внешний поток, вращаясь, проходит цилиндрическую и коническую части, направляется к шламовому отверстию 4, внутренний же — к сливному патрубку 7. Направления вращения внешнего и внутреннего потоков в гидроциклоне совпадают. [c.86]

Определение времени смешения. Для определения времени смешения можно рассмотреть безразмерное отношение пути перемешивания Н к диаметру осевого потока О. Использование величины О в качестве определяюш,его параметра нельзя достаточно строго обосновать из-за отсутствия данных о структуре внутреннего потока, однако при таком методе анализа можно сравнивать различные конструкции аппаратов. Если поток имеет сложную конфигурацию (например, кольцо или сумма отверстий), то более правильно определять безразмерное соотношение с учетом с1экв. потока. Безразмерное отношение НпЮ по разным данным составляет 2,5—4. [c.304]

Теплообменники, в которых исходный газ нагревается за счет тепла газового потока после последнего слоя катализатора, называют внешними, теплообменники между слоями — промежуточными. Они могут быть внутри контактного аппарата — внутренние и вне контактного аппарата — выносные. Контактный узел обычно работает без подвода постороннего тепла — автотермично. Поверхность внешнего теплообменника определяется безразмерпы.м параметром — А из соотношения [9] [c.179]