Пропан коэффициенты уравнения

Проверка адекватности данной модели производилась путем сравнения экспериментальной и рассчитанной по модели зависимости локальной эффективности тюу от состава для смесей пропан-и-бутан, толуол-ксилол, циклогексан-толуол, метанол-вода. Для расчета коэффициентов массоотдачи рд,, р использовались уравнения для определения чисел единиц переноса в паровой и жидкой фазах [c.140]

Была также сделана попытка применить в качестве параметра, характеризующего состав, молекулярный вес, однако это оказалось менее точным, чем применение среднемольной температуры кппенпя. Это было установлено путем сравнения коэффициентов летучести, рассчитанных посредством уравнений предыдущей статьи для ряда состояний в системах метан — этилен — нзобутан и метан — пропан — н- пентан, с коэффициентами летучести, рассчитанными для бинарных смесей метан — изобутан и метан — к-пентан, имеющих ту же среднемольную температуру кипения пли тот же молекулярный вес. [c.25]

Коэффициент теплоотдачи от. стенки трубы к перегретому пропану находим по уравнению (2. 19) и табл. 2. 10 для случая пароперегревателя без перегородок. Предварительно оцениваем весовую скорость пропана U = 60 ООО кг/м -ч (w = 2 м сек). Поэтому число Рейнольдса [c.88]

При наличии перегородок в пароперегревателе коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к перегретому пропану находим по уравнению (2. 25) и табл. 2. 13. [c.88]

Коэффициент теплоотдачи от внутренней стенки трубы к пропану определяем по уравнению (2. 41) и табл. 2. 24. [c.92]

Коэффициент теплоотдачи на границе стенка резервуара — сжиженный пропан 2 определялся по уравнению (.3. 30) [c.129]

Пример 11.3. Нагретая до температуры начала кипения (при заданном давлении) четырехкомпонентная смесь пропан, изобутан, н-бутан и н-пентан подается в полную ректификационную колонну с целью получения практически чистого н-пентана в качестве нижнего продукта. Состав сырья и летучесть его компонентов приведены в табл. 11.3. Для упрощения техники расчета вместо констант фазового равновесия использовались усредненные коэффициенты относительных летучестей компонентов, взятые согласно уравнению (11.119) по отношению к наиболее тяжелому компоненту — к-пентану. [c.369]

Рис. 5-21. Спектры поглощения некоторых парафиновых углеводородов в газовой фазе. i — метан 2 — этан з — пропан 4 — пердейтеро-н-бутан 5 — -бутан (коэффициент поглощения к вычисляется из уравнения I = / ехр (—крх), где р — давление в атмосферах при 25°) [430].

Уравнения (1У-23) и (1У-24) учитывают лишь теплопроводность через пленку пара на границе стенки трубы и кипящего пропана или бутана. При определении коэффициента теплоотдачи от труб подогревателя к кипящему пропану или бутану излучением и вынужденной конвекцией можно пренебречь, так как температура стенки и скорость течения жидкости, омывающей трубы, невелики. [c.180]

Если в качестве условия принято, что ф, = 0,, значительные погрешности возможны даже при средних давлениях. Например, как видно из примера 3,6, для смеси СО2 — пропан погрешность достигает примерно 25%. Однако ничего более определенного о вероятных погрешностях расчетов сказать нельзя. Условия, соответствующие идеальному состоянию, можно хотя бы отчасти объяснить исходя из уравнения Ван-дер-Ваальса. В табл. 3.3 и 3.4 представлены коэффициенты фугитивности, выведенные по этому уравнению [c.156]

Параметры уравнений Бенедикта — Уэбба — Рубина и других связанных с ними уравнений могут быть использованы и как специфические, и как обобщенные. Некоторые наиболее точные модификации уравнения Бенедикта — Уэбба — Рубина были распространены [180] на этилен и пропилен, как жидкий, так и газообразный, а для описания ряда других веществ были применены аналогичные уравнения. В работе [303] приведены экспериментальные данные и осуществлен критический разбор уравнений состояния для неона при очень низких температурах. В разд. 1.4 содержатся многочисленные данные о втором и более высокого порядка вириальных коэффициентах. Воксменом и Девисом (1979) выполнены точные измерения вириального коэффициента для этилена при низких температурах, а ГУдвином (1979) разработано сходное по структуре с уравнением Битти — Бриджмена уравнение состояния, параметры которого приложимы к пропану. [c.87]

Знаменатель ФгР обычно доминирует над коэффициентом Пойнтинга, но в некоторых случаях коэффициент парциальной фугитивности так резко падает с увеличением давления, что растворимость заметно повышается. В примере 8.11 при помощи 5-усеченного вириального уравнения анализируется растворимость некоторых тяжелых углеводородов в пропане. В этих случаях даже при давлениях ниже 100 атм наивысшая раствори- [c.431]

Коэффициент теплоотдачи от труб к пропану или бутану, протекающему между перегородкаии в цилиндрическом кожухе пароперегревателя, определяется по уравнению [27, 28] [c.60]

Р и с. 3. Зависимость значения коэффициента в уравнении (14) на стр. 372 для систем пропан — цеолиты X при 23° С от значения а, до которого производилась обработка [c.405]

Значения коэффициентов Л, S и С были определены обработкой экспериментально полученных параметров гидратообразования метана (структура I) и пропан-метановой смеси (структура II). Результаты определения значения констант (Дж/(моль.К), уравнений, описывающих условия гидратообразования в различных системах, даны ниже [c.24]

Природные газы содержат не только метан, относительная плотность которого близка к 0,6, но и этан, пропан и более тяжелые углеводороды, а также азот, сероводород и двуокись углерода. Поэтому плотность природных газов обычно выше 0,6. Для определения влагосодержания газа, относительная плотность которого выше 0,6, в уравнение (3) вводится поправочный коэффициент [c.29]

Коэффициент т(ш.юотдачи от стенок труб пароперегревателя к пропану или бутану при продол1.ном обтекании определяется по уравнению (2. 19), в котором вместо В следует подставлять гидравлический диаметр [c.60]

Уравнения (2. 35) и (2. 37) учитывают лшпь теплопроводность через пленку пара на границе между стенкой трубы и кипящим нронаном или бутаном. При определении коэффициента теплоотдачи от стенки труб к кипящему пропану или бутану можно пренебречь излучением и вынужденной конвекцией, так как температура стенки и скорость течения жидкости, омывающей трубы, нецел икм. [c.75]

Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящему пропану определяем по уравнению (2. 37) и табл. 2. 21. Предварительно оцениваем раиность температур на границе стенка — проиан Аг = 97,6° С. При этой рааности температур режим кипения пленочный, так как критическая разность температур для пропана Д кр = 13,1° С (табл. 2. 17). [c.87]

Решение. Коэффициент теплоотдачи от стенки испарителя к пропану определяем по уравнению (IV-26) и рис. 1V-17 = = 0,116(2.102)o,9i/0,15<. o =(0,116-675)/0,84= = 94,2 ккал/(м2 -ч). Для испарения 200 кг/ч пропана необходимо ( сп = ОцтГ = = 200-90,5 = 18 100 ккал/ч. Поверхность нагрева F = ( n/(Mi ) = 18 100/(94,2Х X 102) = 1,88 м=. [c.182]

Свойства трех растворенных веществ указаны ниже в таблице. Температура 400 К. Для оценки коэффициентов парциальной фугитивности использовано вириальное уравнение Цонопулоса [696]. Во всех случаях пропан — это компонент 1, растворенные вещества — компонент 2. Сначала по мере повышения давления растворимость падает, но в дальнейшем этой тенденции противодействует влияние значительного снижения фугитивности и фактора Пойнтинга, и растворимость возрастает. [c.434]

Согласно уравнению (111. 101), равновесное фазовое отношение ki определяется лишь по давлению и температуре и совершенно не зависит от природы и числа других компонентов -системы. Однако так дело обстоит только для идеальных и практически идеальных растворов. Для растворов же реальных, отклоняющихся в своем поведении от закона Рауля, равновесное фазовое отношение зависит еще и от состава, и в этом приближенность и ограниченная точность определения летучестей неидеальных растворов по уравнению (III. 100). Есть еще и другая причина, известным образом ограничивающая применение правила летучести. При определенной температуре любое чистое вещество, находящееся под давлением, отличающимся от упругости его паров, может существовать лишь в однофазном состоянии. Если, например, давление системы больше упругости паров рассматриваемого компонента, то в чистом виде этот компонент может существовать лишь в конденсированной фазе если же давление системы меньше его упругости паров при данной температуре, то чистый компонент этих -условиях ож и-си.пествовать лишь в паровой фазе. Однако то же самое вещество, рассматриваемое как компонент раствора, может вести себя совершенно по-другому. Так, компонент раствора может находиться в паровой фазе, когда упругость его паров меньше общего давления системы, и, наоборот, присутствовать в конденсированной фазе, когда упругость его насыщенных паров при данной температуре выше общего давления системы. Между тем использование правила летучести предполагает определение летучести или чистого рассматриваемого компонента при Тир раствора обязательно в том же фазовом состоянии, что и сам раствор. При этом может оказаться (и часто так и бывает), что данный компонент в чистом виде не может устойчиво существовать при температуре II давлении раствора в том же агрегатном состоянии, в котором он находится в растворе. Так, например, если давление системы р = 0 ama, температура / = 70° и требуется определить летучесть / пропана в жидкой фазе, то это определение приходится вести в таких условиях, при которых чистый пропан как жидкость не может устойчиво существовать, ибо его упругость паров при этой температуре равна 28 ama. Решение этой задачи состоит в экстраполяции изотермических кривых, дающих коэффициент активности в функции приведенного давления, в неустойчивую область. [c.125]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология