Тензор напряжений пульсационных

Первые слагаемые в правой части уравнений (1.467), (1.472) характеризуют воздействие на i-ю фазу вдоль поверхностной границы выделенного объема смеси dS, первый член в которых определяется средним тензором напряжений, а последний определяет пульса-ционный перенос импульса или пульсационные напряжения [5] вторые характеризуют силовое взаимодействие между несущей фазой и целой частицей размера (объема) г третьи — перенос импульса за счет фазового перехода, —скорость i-и фазы на межфазной поверхности четвертые — воздействие массовых сил последнее слагаемое в (1.467) —изменение импульса за счет пульсаций распределения частиц по размерам и скорости фазового перехода. [c.124]

Здесь Pa и Qa — тензор напряжений и вектор потока энергии пульсационного движения твердых частиц, соответственно. Формулы для этих величин были приведены в разделе 7.2. Символ [c.339]

Если твердая фаза представляет плотную упаковку дисперсных частиц, то в ней может происходить перенос импульса за счет непосредственного взаимодействия ме кду частицами, которое описывается приведенным тензором напряжений Если пренебречь пульсационным переносом импульса в фазах что обычно можно делать в случае пористых сред, то в соответствии с (1.3.25) тензор напряжений в смеси и приведенные тензоры напряжений в фазах представ.тяются в виде [c.136]

Поскольку ширина струи по длине канала возрастает, то число Ричардсона также растет вниз по течению. Это иллюстрируется на рис. 7, где число <К1> построено по экспериментальным результатам [ 3 ]. Судя по данным рис. 7, воздействие центробежных сил на пульсационное движение в канале постепенно нарастает по длине канала. Как видно, наибольшее значение числа Ричардсона в экспериментах составляло порядка <Е1> 1, и по данным работы [ 10 ] при этих условиях должна иметь место ламинаризация течения. Действительно, это подтверждается и экспериментально из рис. 3 следует, что величина радиальной компоненты тензора напряжений /уЛ ит уменьшается по мере нарастания расстояния Ьо [c.10]

У — диада т = -Рр(0 -05 Ъу — тензор пульсационных напряжений две [c.454]

Этот дополнительный член называют рейнольдсовым тензором турбулентных напряжений он обусловлен осредненной величиной переноса пульсационного количества движения р-гг пульсационными скоростями т. [c.82]

Первое слагаемое правой части соответствует притоку импульса г-й составляющей смеси через поверхность 3 в объеме V за счет движения (конвекции) г-го континуума, второе — импульсу внешних поверхностных сил, характеризуемых тензорами молекулярных напряжений и пульсационных напряжений с компонентами (аналогичным по генезису тензору турбулентных напряжений), где угловые скобки символизируют усреднение по объему, — пульсация истинного (микроскопического) поля скорости г-й фазы, вг — локальный признак г-й фазы (равен 1 внутри г-й фазы и О вне г-й фазы). Третье слагаемое указывает воздействие на г-й континуум внешних массовых сил интенсивностью Д (в расчете на единицу массы г-го континуума). Четвертое слагаемое характеризует интенсивность обмена импульсом между -м и г-м континуумами. [c.223]

П - тензор пульсационных напряжений (кг/(м-с )) р — плотность среды или смеси (кг/м ) [c.12]

Численное моделирование переходных и турбулентных режимов конвекции. В этом пункте мы вновь вернемся к задаче, рассмотренной в п. 6.8.1, но будем изучать ее при больших числах Грасгофа, в турбулентном режиме конвекции. При изучении турбулентных движений традиционным является представление мгновенного значения скорости (или скалярной компоненты — температуры, концентрации) в виде ее среднего значения ы некоторого отклонения от среднего (пульсации). Использование такого представления в исходных нестационарных уравнениях гидродинамики, записанных относительно мгновенных значений (с учетом ряда дополнительных соотношений, известных под названием постулатов Рейнольдса) приводит к уравнениям относительно средних значений, в которых в выражение для тензора напряжений включены различные соотношения, связывающие пульсации скорости (дисперсии, корреляции скорости и т. д.) (см., например, [20], [25]). При этом осреднеиные уравнения оказываются незамкнутыми и одной из проблем расчета турбулентных течений является проблема замыкания — нахождения недостающих связей между характеристиками осредненного и пульсационного движений. Основной недостаток такого рода методов состоит в необходимости использования большого объема эмпирической информации, что уменьшает ценность теоретического исследования. Одни1к из путей для преодоления этих противоречий в разработке теории и методов расчета турбулентных течений является попытка вернуться к численному решению исходных нестационарных уравнений Навье — Стокса. [c.219]

Здесь В — коэффициент молекулярной диффузии, с УУ — вектор турбулентного потока примеси, идентифицируемый с помощью той или иной гипотезы замыкания, основанной на эмпирической информации. Как и для компонентов тензора напряжений Рейнольдса, для компонентов вектора турбулентного потока примеси можно сформулировать уравнения переноса с членами, описывающими генерацию усредненным течением и силами плавучести, корреляцию пульсаций давления с градиентом пульсации скалярной величины, молекулярную диссипацию [91, 109]. Идентификация этих механизмов довольно сложна, а используемые по-луэмпирические представления через пульсационные характеристики не обладают достаточной общностью и надежностью. Поэтому обычно используют гипотезу локальной изотропности и по аналогии с представлением Буссинеска вводят коэффициент турбулентной диффузии В т. [c.197]

В отличие от феноменологического подхода, метод осреднения позволил последовательно учесть влияние пульсационного движения фаз и получить выражение для определения (через распределения микропара.иетров) таких макроскопических характеристик, как тензоры напряжений в фазах, интенсивности межфазного взаимодействия, потоки различных видов анергий и т. д. Реализация этих выражений, приводящая к реологическим соотношениям теперь уже только между макропараметрами (которые можно называть явными реологическими соотношениями) и, как результат, к замыканию системы уравнений, должна производиться с учетом структуры и физических свойств фаз в смеси. И это есть основная проблема при моделировании гетерогенных сред. [c.60]

Согласно первому из них, моделировалась реальная структура течения путем установления зависимости тензора рейнольдсовых напряжений от тензора деформаций жидкости. Затем искомые функции выражались в виде сумм осредненных и пульсационных составляющих, члены уравнений осреднялись по времени и проводился их анализ по порядку величины. Однако при таком подходе количество неизвестных превышает число уравнений, что требует введения дополнительных предположений. В ранних работах [57, 59] использовалось условие автомодельности для осредненных и пульсационных величин. Более [c.169]

Тензор пульсационных напряжений в (5.215) в соответствии с известной гипотезой Бусинеска может быть вьфажен через градиенты скорости очередного движения [5.77] [c.453]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология